5,-+5,=(1— 4) $(1—е“), 
° 
(38)
ннн ба
5. 
+5, 
5 + 5°
(39)
тде $ — интенсивность прямой солнечной радиации, падающей на
стекло, 6 — длина пути луча в стекле (при перпендикулярном па-
дении луча 6 — толщина стекла).
Значения коэффициентов поглощения в радиации стеклом при-
мем одинаковыми для потоков прямой 
и рассеянной 
радиации.
Кроме того, радиацию, поглощенную левой' и правой половинами
толщи стекла, отнесем к 
соответствующим 
поверхностям 
и 2
стекла. Учитывая малую долю поглощения коротковолновой ра
диации в стекле, можно полагать, что поток тепла от поверхности
1 к поверхности 2 при реальных условиях будут мало отличаться
от потока при сделанном допущении:
ка=@—лое 2(5р )+а 
(40)
о 
3
1—А.)е [ь (5д+?+%)+аг‚], 
(#1)
тде $ ,. — нормальная составляющая прямой солнечной 
радиа-
ции, падающей на стекло; О и г, — интенсивность рассеянной и
отраженной от земли радиации, г; — интенсивность радиации, от-
раженной от гардины.
$ ,. == $совйсов(о, 
— 9) 
(42)
е
тде $ — интенсивность прямой солнечной радиации, 
й — высота
солнца над горизонтом, @с — азимут 
нормали 
к 
поверхности
стекла, @о — азимут солнца.
—‹‘—%)(1—&—58), 
(43)
Для длинноволнового радиационного баланса ловерхностей 
1
и 2 стекла
Ва— 3 &-НАВЁ) 
«
Ка== В(& — &) 
(45)
тде ё и Ё, — температуры поверхностей 1 и 2 стекла.
Р, == % ва — ), 
(46)
Р,== ы (4сз 
— 6) 
(47)
тде с и @; — коэффициенты теплообмена на наружной и внут-
9