нальна скорости в стелени, близкой к квадрату. Анализ форму-
лы А. Г. Хачатряна, которая дает удовлетворительные резуль-
таты как в натурных условиях, так`и в модельных, показывает,
что транспортирующая способность потока пропорциональна ско-
рости о 
в степени 
1,8 и обратно пропорциональна минимальной
гидравлической крупности ‹; наносов в степени 0,25 и глубине
лотока Л в степени 04 т. е.;
рн 
(іпи—'—] )зй„
х
^
кг/жё, 
(239)
тде _ @— скорость потока, м/сек;
и, — наибольшая взвешивающая скорость;
с; = 200и,; — и» = 0,065 (о — 0,05) ',
Введя обозначения масштабов: длины М, глубины и, скоро-
сти Л. деформаций йд, расхода Ле, 
времени М, 
мутности , 
›
минимальной гидравлиЧеской крупности ,, Можно написать
(Ар — масштаб транспортирующей способпости):
т
М
^
л
ммм мММ 
=
к —
ои 
Х, = ®®
« = УНО дд 
дд ои 
=
=No5-М50/6; ° (240а)
^бсб, = МАМа
АР `1?1_
(2406)
При определении 
масштаба 
минимальной 
гидравлической
крупности исходим из фракционного состава взвешенных нано-
<ов р. Аму-Дарьи по данным наших исследований 1955—1958 гг.
в голове Каракумского канала и среднего фракционного соста-
ва проб карьерного грунта, отобранных в 1964 г. (табл. 49).
Исходя из предварительных расчетов и результатов иссле-
дований, которые показали, что осветление потока в верхнем
бъефе составит 
примерно 65—70%, 
принимаем 
минимальную
тидравлическую крупность осаждаемых в верхнем бьефе на-
носов @)н 0,21 мм/сек (гидравлическая крупность частиц с 4=
=0,015 мм при #=20° С). Фактически частицы с 4<0,015 мм бу-
дут осаждаться, 
но в таком небольшом количестве, 
которым
в данном случае можно пренебречь. Тогда:
ср 
Щ 1 
'0,62\1/4 а 
Е
л! 
: 
я 
ы 
131
м = М 
/40:1,31 = 8,26;
м = мМР -Ма 
= 90040 /0 1,31 = 13,3-10°
192