В
пряжения в массивной гравитационной плотине значительно
отличастся от прямолинейного распределения напряжения,
как это теоретически показал автор еще много лет тому
назад [8]. Это положение нашло убедительное подтвержде-
-ние при оптическом исследовании 'напряжения, которое было
проведено на упомянутой выше плотине «Ин ден Шлаген»
(рис. 23 и 24) [2}, на которой модуль упругости`бетона в 2,2
раза больше, чем модуль упругости скалы, что было учте-
но в модели. Подсчеты по изохромам и изоклинам показа-
ли, что на налорной трани растягивающие напряжения от
гидростатического давления более чем в 3 раза превышают
напряжения, высчитанные по правилу трапеции.
-— В соответствии с применяемым в Германии методом рас-
чета 
отношение 
ширины 
основания 
к 
высоте 
плотины
треугольного профиля или тангенс острого угла при верти-
кальной налорной грани 
# 
определяется по формуле
ё 
а
— = 
163 
1
: 
: 
ю '/ ННЕ 
(0
я 
х
тде 
{ -- объемный вес воды;
ть— объемный вес бетона;
-Т 
а— коэффициент между 0 и 
1, учитывающий давле-
ние воды на подошву плотины, который принимается обыч-
чно равным 0,5. 
'
При расчете по формуле (1), исходя из линейного рас-
пределения напряжений, в массивной гравитационной плоти-
не нигде не появляются растягивающие напряжения. Глав-
ные нормальные напряжения, траектории которых показа-
ны на рис. 24, также являются всюду сжимающими напря-
жениями вплоть до напорной грани плотины, где они при
дОПУШЕННЫХ значениях 
противодавления 
на ПОДОШВУ ста-
новятся равными нулю. Главное сжимающее напряжение
у подошвы плотины со стороны нижнего бьефа будет:
С
‚ 
®
14 — — —
Зтах ==1ь 
Й 
=
о.
л—
т
В применении к массивной гравитационной плотине вы-
сотой й = 200 м, с объемным весом ь == 2,5 т/м% получает-
47