вопроса дают 
вполне 
удовлетворительные 
результаты
и позволяют в целом охарактеризовать условия и пара-
метры трещинообразования в глинистых ядрах и экра-
нах каменно-земляных плотин.
Пример. Требуется оценить 
вероятность появления и парамет-
ры поперечных трещии на гребне 
ядра каменно-земляной — плотины
высотой 45 м. 
Исходные характеристики глинистого грунта ядра:
1, 
==20,6%, 1, — 13,6%, лт 
==14%, оск==1,65 г/см?, Срок возведе-
ния плотины 
1 
год. Необходимые для оценки 
трещинообразования
параметры деформируемости и прочности _ получены 
на основании
соответствующих экспериментов и равны: 
Ёср==7 МПа, сь==8 КПа,
г»==0,11% ==0,0011. Плотина 
возводнтся в треугольном 
каньоне ©
заложением бортов т =1.
На основании расчета продольного сечения ядра плотины мето-
дом конечных разностей при заданных исходных характеристиках и
условно-мгновенной схеме возведения строим 
эпюру относительных
продольных деформаций растяжения 
на гребие 
(см. 
рис. 
1!!.5)
В соответствим с распространением растягивающих деформаций
получаем относительную протяженность зоны растяжения, в которой
вероятно трещинообразование. Для рассматриваемого случая имеем
1, [21-==0,25, т. е. зоны растяжения раслолагаются на участке длиной
примерно 22 м от каждого борта. Области максимальных значений
относительных растягивающих деформаций, 
где следует — ожидать
наибольших трещин, находятся на 
расстоянии 8—10 м от бортов.
Максимальные относительные деформации удлинения в данном слу-
чае получены для 
заданных исходных характеристик ем®б° ==1,5% —
=0,015. С учетом поправки на условия 
эксплуатации (принимая с
пекоторым запасом $экс/5стр==0,15) 
имеем для оценки 
трещинооб-
разования е;“° 
== 0,295% == 0,00225,
Предельные зпачения сцепления на разрыв сугу и относительные
удлинения ёр(г) с 
учетом временных факторов типа 
чести 
и
релаксации определятся 
© поправкой на 25% 
(см. главу \); сри)—=
== 6КПа, ер( ==0,14% ==0,0014. 
х
Сопоставление расчетных е $“° — п опытных значений еёри) по-
казывает, что 
*° ==0,225% 
>> ери)==0/14%, т. ©. 
можно 
утверж-
дать, что трещины будут образовываться. Ширина раскрытия 
наи-
большей предполагаемой трещины на гребне в соответствии 
© фор-
мулой (У13) составит 
около 
1 
см. 
Глубина распространения этой
трещины в соответствии с формулой 
(УТ1.4) 
и характерными для за-
данного групта значениями угла внутреннего трения ф==20° и сцеп-
ления при сдвиге сс == 20 КПа составит йтр 27 8 м.
Полученные лараметры вполне достоверны для заданных усло-
Вий, что подтверждается как данными натурных 
наблюдений 
(с
главу 1), так 
и результатами экспериментальных — исследований на
центрифуге. Некоторые коррективы в такой расчет могут быть вне-
сены при учете пространственности 
работы конструкции плотины в
соответствии с рекомепдациями главы 
Г 
н 
при паличии результа-
тов длительных испытаний прочности 
и деформируемости груптов в
условиях растяжения.
Аналогичный порядок — оценки 
трещинообразования
справедлив и пля других схем и условий.
143