атериала и уменьше-
1ем влажности. В ка-
естве 
иллюстрации
этого 
вывода — Можно
вести график зави-
имости максимальных
осадок — гребня — $маке
от плотности 
н влаж-
ости грунтов 
в опы-
х © прочими — одина-
— ковыми 
условиями
рис‹ 1У.7). 
В 
такой
ке закономерности из-
еняются 
величины
`эксплуатационных оса-
ок сооружения. 
Как
идно _ из рис. 1\.7, 
в
ависимости от началь-
|ной плотности — макси-
мальные осадки 
изме-
— 
няются 
в 
диапазоне
0,4—1,1% высоты пло-
тины, что, в частности,
хорошо. 
согласуется
со 
значениями, 
полу-
‚ ченными 
на 
основе
анализа данных натур-
ных наблюдений.
При исследованиях
трещинообразования 
в
— продольном — сечении
ядра плотины попутно
# 
ОПредеЛЯЛИ 
влияние
‚ некоторых — технологи-
— чёеских 
и 
конструктив-
гребне. 
К таким
дг 
\
й 
05 
127 ,
Ер 
СОПОН 
ВН 
И И ТЯ НОЛОД,
© 
/ 
©
Рис. 1\.6. Графики изменения макси-
мальных значений — вертикальных 
и
горизонтальных перемещений (а), их
аке
отношения 
——==
„ Змакс
деформаций (в) и относительчых раз-
меров зон растяжения на гребне (г)
(6), относительных
в 
зависимости 
от заложения 
боэ-
тов /
—р 
. 
= 
.
Р 
ой 
5 
г/см3; 
17 гуем;
а— расчетная — кривая, при 
Ё=15 МПа;
а—0
‚ Ных мероприятий на образование поперечных трещин на
мероприятиям
частичное армирование нверхней растянутой 
зоны 
ядра
жесткими конструкциями (опыты МГУ, МУ) 
и, во-вго-
относятся, 
во-первых,
Ё Рых, замедленная укладка последних по высоте слоев
‚ трунта до основного затухания осадок ранее уложенных
тов показаны на рис. ГУ.5 и 1У.8.
Ё’ слоев (опыты МУ1-1,2). Основные результаты этих опы-
. 
Армирование, которое 
моделировалось 
укладкой в
87