ичем кривая имеет тенденцию 
к — выположиванию с
` Таким образом, можно считать, что для нормальных
‚ 
условий возведения земляных сооружений, когда темпы
укладки материала не превышают условий, заданных в
› 
опыте М9, отношение $экс/$стр==0,1. 
Для практических
енок деформаций в эксплуатационный псриод (5, 
й,
е), необходимых для прогноза трещинообразования, сле-
дует пересчитывать 
результаты 
расчетов, 
полученные
ри мгновенном возведении, с учетом найденных соотно-
‚ шений (0,1—0,2 в зависимости 
от свойств — материалов,
конструкции сооружения и темпов его возведения), при-
'° 
нимая меньшие значения 
для более 
плотного, 
менее
‚влажного материала, меньших высот сооружения и более
'тч‘ ‘замедленных темпов его возведения, 
т. е. предлагается
вэке 
= (0,1 — 0,2) «йкч,
йке == (0,1 — 0,9) иресч 
(3.
мн›
еэкс = (0,1 — 0,2) врасч,
Серия исследований (опыты М1-М!) была проведе-
на с целью определения влияния крутизны бортов кань-
она, вызывающего образование поверхностных попереч-
ных трещин на гребне ядра. Заложение бортов _ каньона
изменялось от 0,5 до 1,5, поскольку, как показал преды-
дущий анализ, такие условия наиболее неблагоприятны.
На рис. 1М.5 представлены наиболее 
типичные 
ре-
ультаты этих опытов. Очевидно, что вследствие нерав-
‚ номерных деформаций материала, обусловленных стес-
ненностью каньона, образуются зоны растяжения, в ко-
торых возникают поперечные трещины. На рис. ТУ.6 при-
ведена зависимость 
изменения 
основных 
параметров
‚ деформаций и 
5, ех в гребневой зоне от заложения бор-
‚тов т. Оказалось, что наиболее неблагоприятными в от-
ношении появления поверхностных трещин разрыва 
яв-
ляются каньоны с заложением бортов 
т==1. Значения
В 
й,
— 
всех параметров (и, — -=NoNo.
в
й
‚ ёх, 1р/!.) , как и размеры
“макс
— 
самих трещин (ширина, глубина), 
были 
наибольшими
‚ при т==1. Такой экстремальный характер изменения па-
‚` 
раметров объясняется самим процессом протекания оса-
‚ док в каньоне. При очень пологих бортах 
в 
основном
85
т