‚ 
(111.5), 
следует 
умножить
на коэффициент — порового
давления ок.
- 
Весьма интересный под-
ход был 
использован - для
установления глубины 
воз-
можной 
трещины. 
Задача
решалась постепенным при-
ближением, предварительно
задаваясь каждый раз тре-
щиной определенной глуби-
ны до того 
момента, 
пока
растягивающие — напряже-
ния станут достаточно малы-
ми, чтобы не разрушить мо-
- нолитНоСТИ 
материала
(ох<<ср). Из рис. 11.8 мож-
но увидеть, 
как 
изменится
эпюра 
относительных — де-
формаций (аналогично 
сх)
Рис. ”"7'„“;‚1"1”1’"““ для огре” 
нри наличии трещин опре-
деления к 
рициентов 
а, 
©, 
е
в эмпирических формулах для , Деленной глубины.
расчета ах, ё на гребне ядра 
Следует отметить, что ре-
› 
альный случай 
деформиро-
вания ядра отличается от условий плоской деформации.
Условия плоского напряженного состояния являются, по
существу, другим предельным случаем. Действительное
положение будет промежуточным. На рис. 111.9 дается
сопоставление эпюр относительных — горизонтальных де-
формаций и углов сдвига для 
случаев 
плоской дефор-
мации и соответствующего плоского 
напряженного сос-
тояния (и==0,32). Плоская деформация с и==0,32 соот- 
_
ветствует 
плоскому 
напряженному 
состоянию с р== 
_
==0,47.
Различие, хотя и не очень 
существенное, 
очевидно.
Очевидно также, насколько значительно влияние коэф-
фициента Пуассона на результаты — определения напря-
жений и деформаций.
Расчетами, проведенными в предположении 
отсутст-
звия трения по контакту ядра с основанием, 
не установ-
лено наличие зон растяжения на требне ядра. В дейст-
вительности трение существует; более того, скольжение,
по-видимому, может происходить не по самому контак-
ту, а 
в 
приконтактной 
зоне. 
Видимо 
целесообразна
60
-911-9
а
вом
аеа