- g 20 - T o BR2IRE[ 20 10 Ш_г_д вао2 / —- ЭГО КО f(Fo) = ВЕ° К (Ёіпг.‚+ 5 3)+::RR( g + 3 ‚ (19) ЁБР ду dr y==to — Уар Подстановка зависимостей (10), (12), (18)-(20) в балансовое соотношение (17) приводит к трансцендентному уравнению, позволяющему опреде- лить радиус безнапорной зоны пласта L ' L То К Sfl plp2 : : =] 22 - +16) | 0 Э2 ТФ{Б—ВЙ;.+Ё„}=ТЦ{1—Ё]+%Л‚.п}+ Кр [SflRR i R 6— +лг„1]. Р (21) Уравнения (8)--(10), (15), (16), (19) и (21) полностью формируют мо- дель напорно-безнапорной нестационарной фильтрации с учетом есте- ственных запасов подземных вод, содержащихся в кровле и подошве осушаемого горизонта, и являются расчетными. Для практического проведения прогнозов требуется обосновать вы- бор величины средней проводимости пласта Тср в пределах его безна- порной части. Если рассматривать ее значение как среднеинтегральное, то - 2f(o) T R - В качестве примера рассмотрим расчет водопритока к системе осу- ‚ Шения гидротехнического котлована для следующих конкретных усло- ‚Вий. Осушаемый водоносный горизонт мощностью 15 м залегает на ‚ глубине 25 м. Водовмещающие пески имеют коэффициент фильтрации 4 м/сут, коэффициенты упругой и гравитационной емкости равны, со- ‚ ответственно, 2-10 7 * и 0,08. Пьезометрический напор над кровлей пла- ‚ ста составляет 20 м. Кровлей и подошвой водоносному: горизонту слу- ‚ Жат озерно-аллювиальные глины мощностью 20 м. Коэффициент их ‚ фильтрации равен 107% м/сут и при коэффициенте упругоемкости глин — 0,005 м”! коэффициент пьезопроводности разделяющих толщ состав- ‚ ляет 0.02 м*/сут. Котлован вскрывает водоносный горизонт на полную ‚ мощность, поэтому на контуре водообора задается отметка уровня, со- ‚› ответствующая положению подошвы пласта, таким образом, А/° = ` =15м. Дренажная система радиусом 100 м проектируется на период (22) эксплуатации 365 сут. ‚ Поскольку мощность кровли и подошвы пласта превышает зону Влияния в них системы осушения (1=2|/ар!= 5,4 м), смежные водо- ‚носные горизонты не окажут влияния на величину водопритока к конту- Py дренажа. 87