в водовороты боковых размывов, некоторбе ` время — циркулирую?
в водовороте, а затем или захватываются транзитной 
струей, или
остаются в мертвой зоне водоворота. Взаимодействие водоворот-
ных зон боковых размывов с траизитным потоком аналогично опи-
санному в работе Г. И. Сухомела [5). 
`
На сооружении ‘изучена динамика формирования воронки раз
мыва. Одна из съемок воронки размыва приведена на рисунке 3,
Установлено, что при полностью открытых пролетах заиляются бо-
ковые размывы за счет осаждения взвешенных наносов, транспор-
тируемых из верхнего бъефа. Когда сооружение снова начинало ра-
ботать на подпоре, наносы в нижний бъеф попадали 
в меньшем
количестве, интенсивность водоворотных зон увеличивалась и 
все
ранее отложившиеся наносы вымывались. Заложение верхнего от-
коса в воронке размыва равно 3,5 м, максимальная глубина размы-
ва 6 м инже риебермы на расстоянии 20 м от конца крепления, Для
фактического натурного режима выполнены расчеты по определе-
нию возможного местного размыва по расчетным формулам ряда
авторов (М. С. Вызго, И. И. Леви, М. Д. Чертоусов, К. И. России-
ский). Результаты подсчетов глубин оказались меньше фактически.
наблюденных в натуре. Наиболее близкий к натурным дайным ре-
зультат дала формула К. И. Россинского.
Лабораторные исследования сооружения были 
проведены 
па
пространственной модели, выполненной в масштабе 
1 ; 20 патурной
величины. На модели исследовали донные паправляющие пороги
различной длипы и местоположения в плане. Паиболее полно обес-
печивали растекание потока по живому сечению рисбермы доиные
пороги Эх 11 м, установленные по бокам водобоя на расстоянии 5 м
от щитовой секции под углом 25° к живому сечению потока. В слу-
чае несимметричного открытия пролетов пороги работали неэффек-
тивно, вследствие чего в нижнем бьефе наблюдалась сбойность
потока. Опыты, проведенные с применением 
в 
качестве гасителя
зубчатого криволинейного в плане порога, позволили определить оп-
тимальные габариты его и наилучшее. местоположсние. Рекомендуе-
мый зубчатый порог имеет общую высоту 12 м, высоту прорезной
части 0,4 м, коэффициент разрезки 
1,0, длипу повернутой 
части.
125 м, длину прямой части (нормальной к оси сооружения) порога
6,4 м. Повернутая часть порога начинается на расстоянии 5 м от
щитовой секции и кончается на расстоянии 9,8 м от нее. Угол пово-
рота к плоскости живого сечения 25°. На реконструированном со-
оружении поставмли ряд опытов, для того чтобы найти оптимальную
длину дополнительного крепления рисбермы. Для этого на модели
создавали заведомо неблагоприятный гидравлический режим, про-
пуская расходы через один пролет. Предварительно ликвидировали:
боковые размывы, глубину воропки за рисбермой оставили преж-
ней. После пропуска ряда 
расходов зафиксировали возникающие
водоворотные зопы по откосам рисбермы и, исходя из величин этих
зон, назначили увеличение длины креплепия на 40 м. Проскт реко!
струкции, включающий в себя устройство на водобое криволиней-
181383 
1973