сравнительно короткий промежуток времени, за малое число цик-
лов изменения нагрузок. В конце деформации, в момент стабили-
зации для отрыва отдельности, необходимое число циклов нагрузок
приближается к бесконечности.
Аналогичная картина наблюдается при испытании образцов
глинистых грунтов на усталостную прочность. Эксперименты пока-
зали, что с увеличением динамической нагрузки, а следовательно,
и напряжения а уменьшается число циклов, требующихся для раз-
рыва образца. Эти испытания обычно иллюстрируются днаграм-
мой, на которой по оси ординат отложены осредненные данные
мапряжения разрыва Су, соответствующие разрушающим нагруз-
кам, а по оси абсцисс — число циклов в тысячах [15].
Нашими более ранними исследованиями [16, 17] устаповлено,
что пормативный предел усталости для глинистых грунтов в состоя-
нии 
полного водонасыщения
С = 0,035С, 
(2)
тде С — сцепление грунта в состоянии полного водонасыщения.
`Наши же исследования [15] по установлению усталостной прочно-
сти на разрыв, а также опыты по интенсивности деформации раз-
мыва дают возможность кривую усталостной прочности прибли-
женно выразить зависимостью
м=
188 000
па
где — М— число циклов изменения напряжения;
бнач» Окон — СООТВетстВенно 
напряжения 
разрыва 
в 
начальный
и в конечный моменты воздействия нагрузки.
Как было сказано выше, динамические нагрузки 
на ложе об-
условлены донными скоростями водного потока’в начальный мо-
мент деформации Фадц, 
И 
В 
конце её— бд,, › 
Равными 
при
полной стабилизации допускаемой донной скорости Мадон . Для
выражения зависимости усталостной прочности через донные ско-
рости водного потока определяем напряжение отрыва агрегата,
вызванного гидродинамическим воздействием потока в пачальный
момент, при помощи донных скоростей:
С
оак 
@
Э@
соответственно напряжение в конце деформации
› 
©)
б
@л
Ок = 
28""" 
(5)
следовательно, отношение
г
Фнн — _ 'Адакт 
©
бком.
2
Гаа
' 
157