Рис. 1. 
Водосброс плотины:
— отводящий. 
жанал; Я— концсвой перснад: 4- посок-трамплим.
Предварительно был произведен расчет размыва русла за водо-
сбросом и концевым перепадом в предположении, что при 
про-
пуске паводковых расходов будет происходить интенсивный размыв.
разрушенной скалы и наибольшие размывы будут паблюдаться
в месте перехода бурного течения в спокойпое, т. е. в месте сопря-
жения канала с рекой, что зона разрушения будет постепенно пере-
мещаться в сторону сооружения до тех пор, пока не достигнст по-
рога концевого перепада или при его отсутствии грапицы прочной
скалы и при этом вымытый материал будет выпоситься в русло
реки, образуя гряду с уклоном, большим существующего в реке.
Расчет транспортирующей способности потока, выполненный по
методу И. И. Леви, позволил определить характер движения гряды
маносов в русле, скорость воды над грядой и уклоп ее поверхности
Так как этот уклон получился меньше критического, то в условиях.
уклона дна канала больше критического сопряжение водной по-
верхности последнего и реки возможно 
только 
в 
виде 
прыжка-
волны. Определили, что подъем 
свободной 
поверхности 
в 
реке
за 
счёт образования гряды не превысит 
1,5 м 
и таким обра-
зом подпор окажет влияние только на концевой участок капала.
Наряду с общим размывом в отводящем канале непосредственто
у сооружений произойдет местный размыв русла, шубину которого.
можно найти, используя метод Г. Л. Рубинштейна. 
В случае плав-
ного сопряжения глубина размыва 
определялась 
из 
`формулй:
3 0,9го —
ль = 1, (0, )' еВЬ ЫЕ, 
0
Рто
где й„— максимальная глубина размыва, отсчитываемая от дна;
Т — напор верхнего бъефа над дном нижнего;
«
&йс
Ег число Фруда в сжатом сечении, Ет, =
— крупность отдельностей;
2 
— перепад в бьефах;
/ — глубинва нижнего бьефа;
л — коэффиинент, учитывающий влияние формы скальных от-
дельностей , аэрации 
м,, 
Характера 
расположения
пластов о; -П 
—
10° 
147