Это указывает на возможность применения искусственной шеро-|
ховатости из крупных камней (расставленных в шахматном поряд-
ке) для закрепления дна русла потока в тех случаях, когда его ук-
лон превосходит допустимый для состава грунта данного русла.
Специально поставленными экспериментами устаповлено, что’
‚ примепение в достаточно большом количестве крупного камня дает
возможность достигнуть лекоторой устойчивости продольного про-
филя размываемого русла.
В таком случае расчет круппости камня искусственной шерохо-
ватости, глубины и уклона русла потока рекомендуется пронизво-
дить по зависимостям:
@ат = (0,50 — 0,60) йу = 10 ,
ср?
ль = ( + 0,50) —#
л, = @ +- 0105 
(63)
где \ — удельный объем укладки камия (выраженный в и%/м?) на 3
дно русла ( 
= & ‚ где С — вес камня в т, у— объемный вес по-
у
роды камня в т/м°).
При удельном объеме укладки No=0 зависимости (52) 
и (53)
дают такой же результат, что и формулы (33) и (38). 
Й
Выводы
1. Так как по физической сущности гашение избыточной энергии,
потока в воронке местного размыва нижнего бьефа падающей
струей воды аналогично гидравлическому прыжку в жестком (не-
размываемом) русле, то для получения расчетной зависимости мож-
по воспользоваться допущением (1) о вропорциональпости глуби-
ны { воронки размыва второй сопряженной глубине гидравлическо- /
то прыжка А”.
9. Проведенные автором модельные исследования и применение
для обработки опытных данных специальной методики, опирающей-
ся на теорию подобия, позволили выявить влияние на глубину мест- /
мого размыва гидравлических элементов потока (4 и р) и свойств.
несвязного размываемого грунта (а‚„. %“’— и К при у 
=2,65 т/ж?
ыа
3 
ь
и учесть влняние дополнительных факторов (р‚ @аи 
т )
кр
По данным таблицы 3 и рекомендуемой в окончательном виде
зависимости (35) можно с достаточной для практики точностью
(рисунок 14) рассчитывать паибольшую глубину & в воронке мест-
136 
4