вать при расчетах в виде дополнительного поправочного коэффи-
циента 6, (36).
Для низкопапорных плотин водозаборных узлов и других сопря-
тающих сооружений с малыми параметрами кипетичности Пк (пе
более 10—19) влияние аэрации, по-видимому, мало, и поэтому им
можно пренебречь.
Следует отметить, что для определения влияния аэрации еще:
нет надежных рекомендаций, а применяемые пекоторыми авторами
формулы далеки от совершенства.
`Если, согласно полученной нами ранее [9] формуле, вторую со-
пряженную глубину гидравлического прыжка принять равной 
*
Ьи_%-‘/д`/_:? 3 
(29)
то, разделив (14) на (29) и введя соответствующие обозначения,
получим.
(30)
г ='ск„_.д(і_)„.ы›__
“ 
«р
где о— коэффициент пропорциональности, аналогичный коэффици-
енту затопления гидравлического прыжка.
25 [ А” 
\0.8
а=СК°"‘Б(———) 
у 
31
» 
`
Здесь С — безразмерный числовой множитель, эключающий в се-
бя и коэффициент у” 
формулы (29).
Из (30) будем иметь
% = о, 
32)
т. е. глубина воды ‘ 
в воронке местного размыва пропорциональна
второй`сопряженной глубине гидравлического прыжка /”.
Как видно из уравнения (30), ограничительное условие для со=
блюдения пропорциональности между глубиной в воронке размы-
ва 1 и второй сопряженной глубиной гидравлического прыжка # —
условие постоянства относительной крупности размываемого мате-
рима('%’ = сопы). Таким образом, теоретическую основу форму-
:
лы (2) М. С. Вызго, опирающуюся на зависимость (1), следует при-
знать правильной.
Предложенная Н. Т. Смольяниновым формула (3) пе была в до-
статочной степени проверена на опытпых данных, так как ие было
аналитической зависимости для расчета допускаемой 
на 
размыв.
скорости др и соответствующей ей глубины устойчивого русла Ло=
4
С
* — безразмерный коэффиниент, который изменяется в пределах от 1,08
{при К Й, =3) до 1,03 (пря У Лк =10).
127