п— коэффициент, учитывающий влияние пульсации ско:
ростей; для потоков с вполне развившейся турбу-
лентностью значепие л принимается равным 4;
@— средний диаметр отрываемых отдельностей при пре-
дельном состоянии деформации; для грунтов, наибо-
лее часто встречающихся на практике, 4=4 мм;
& — коэффициент однородности, характеризующий — из-
менчивость (веоднородность) показателя сщелления
групта;
С;— 0,0035 с— вормативная усталостная 
прочпость 
на
разрыв;
с — среднее значение сцепления;
Р„= 0,01 с уо!! — пригружающее влияние глубины пото-
ка (в запас расчета числовой коэффициент не берет-.
ся более 0,01).
Зависимость (6) не учитывает влияния аэрации, понижающей
размывающую способность потока. Этот фактор приближенно мож-.
мо учесть введением в формулу (6) действительных (пониженных
вследствие аэрации) удельных весов воды, Согласно проведенным
исследованиям [9}, степень аэрации при скоростях струи 3—4 м/сек
рекомендустся [4] брать равной 20%, при скоростях 6—12 м/сек —
35—50%, а при скоростях 20—25 м/сек 
— 60—67%.
Для проверки предложенной расчетной схемы и зависимости
(4) автором произведено 
сопоставление расчетных 
результатов
с данными полевых и натурных исследований (часть данных све-
дена в таблицы 1 и 2)..
При сопоставлении, согласно [8), для полевых олытов принято
т=1, а для натурных исследований — /?= 1,6. Коэффициент одно-
родности и показатели грунта установлены на основе ислытания 0б-
разцов по методике, изложенной в [8].
Зависимость (4) с учетом (5) дает возможность прогнозировать
глубину местного размыва падающей струей, но не дает ответа на
вопрос`о продолжнтельности процесса и последовательности его.
развития. Однако в ряде случаев необходимо знать не только ве-
личину конечной глубины размыва дна в пижнем бьефе, епределяе-
мую по ожидаемому максимальному расходу, но и характеристику
нарастания глубины во времени, что при известных значеннях.
вероятной — продолжнтельности — максимального — расхода — при
расчете сооружения может дать существенный экономический эф-
фект.
Для установления влияния фактора времени на глубниу мест-
ного размыва связного групта падающей струей автором предла-
тается метод расчета, разработанный па основе анализа пропесса
взаимодействия струй с размываемым дном. Исходным положени-
ем для данпого метода является схема, примененная для расчета
интенсивности деформации при общем размыве [5).
В результате проведенных исследований по установлению уста-
лостной прочности глипистых груптов на разрыв, а также опытов
ь° 
83