Подставляя в формулу (12) значение в = (0,92-+-0.96) =0.94 [1
получаем
1 88у, снё з1п р
. 
:
Пригружающее действие, обусловленное глубиной воды 
в 80-
ронке размыва, определяется по зависимости
Р, = уе 
(14)
Р,= 
3
«де { — 
глубина воды в воронке размыва.
Площадь опорной части агрегата
в = ® (6ид’. 
(15)
`Момент сопротивления опорной части
1 = 0,0982 (д,а)?. 
(16)
» й Noо — соответственно ‘удельные веса агрегата и воды, 4# 
—
днаметр опорной части агрегата, 
{4 — плечо лобового 
усилия,
б„ и 64° 
— площади миделя для лобового н подъемного усилнй,
, и » — коэффициенты подъемного и лобового усилий.
Подставляя значения '(9), (10), (11), (15) н (16) в уравневие
(7) и учитывая данные проведенных экспериментов, после неслож-
чых выкладок получим уточненное выражение допускаемых (нераз-
мывающих) донных скоростей для усдовий воронки размыва:
дуавн == 125 \/‹›Ёу”... [( —) а+ 125 (Сук-НР, + Р 
. ат
Для грунтов, где силы сцепления играют преобладающую роль в
сопротивляемости размыву (грунты со сцеплением #С >> 0,02 кг/см?),
исследованиями 
выявлена 
возможность 
пренебрежения 
членом,
учитывающим влияние веса отрывающегося агрегата ( у. — у,) 
а.
Установлено, что при стабилизации 
наиболее часто встречаются
агрегаты размерами от 3 до 5 мм (в среднем 4 мм).
Полученное выражение (17) свидетельствует о том, что при про-
чих равных условиях значение предельных неразмывающих скорос-
тей в воронке размыва значительно больше, чем в равномерном по-
токе (примерно в 3 раза) 
.
Таким образом, для приближенных расчетов, которые дают за-
вышенные глубины размыва, можно пренебречь членами Р, 
и 
Р,
и пользоваться нормативными данными, умноженными на 3,0 
—
Эадотя == 309 ддон *
Как уже было отмечено, вероятность углубления воронки раз-
мывг будет практически исключена только тогда, когда донная ско-
рость растекающейся в воронке струи вследствие увеличения пути
61