находящихся в нем осадков близки между собой. В этом уравнени
учитываться следующие слагаемые: 
‚ 
° 
1. Поглощенная наружной поверхностью ведра суммарная
ная радиация 
(1—7,) 5. в›
где г, — альбедо наружной поверхности осадкомерного ведра д
марной солнечной радиации, ©р.в` 
— количество суммарной со
радиации, падающее за сутки на наружную поверхность ведра 
‚мера.
2. Поглощенное поверхностью ведра осадкомера встречное 
ние атмосферы
5 
Р, + 0,5 5
РК...О (Р—і—ОБРК)‚
*'096 
‘”'0% 
96
где Ь‚‚—величина поглощенного горизонтальной водной повер
встречного излучения атмосферы в кал/см® сутки, е — коэффици
лощательной способности наружной поверхности ведра осадком
длинноволновой радиации, 0,96 — то же водной поверхности, К, =
коэффициент, учитывающий защищенность ведра осадкомера л
вой защитой со скважностью 0,5, Рз—* площадь 
приемного 
от
ведра осадкомера, Р» — площадь 
боковой 
поверхности * верти
стенок ведра. Коэффициент 0,5, стоящий перед вторым слагаемы
получены 
в 
предположении 
изотропного 
характера 
распре
встречного излучения атмосферы по небосводу.
З. Теплоотдача наружной поверхности ведра осадкомера излу
ез Г) Р, 0,5е з Г) Р, К = во ТЕ(Р,-0,5 В, К)),
где с ;— постоянная Стефана-Больцмана 
(11,88.10-% кал/см® с
Т, — температура наружной поверхности ведра в градусах Ке
оста.льные обозначения те же, что и в п. 2.
° 
4. Теплоотдача наружной поверхности ведра осадкомера пут
булентной конвекции
Ь(Ё Ё‘700) РН
где ак— коэффициент теплоотдачи турбулентнои конвекцией, #
пература наружной поверхности ведра в °С; 1ооо— температура 
около ведра осадкомера в °С; Р, — площадь наружной поверхно
ра, если полагать, что теплоотдача нижней и верхней поверхност
сдинакова, то Р|= Е, Е,. Значение коэффициента теплоотдачи
лентной конвекцией будем находить по формуле 
:
а, =7 р7°3 (1+1,26 \эооо) кал/см? сут °С,
полученной на основании экспериментов по изучению теплоотд
верхности — трубопроводов‚ 
— проводившихся — Отделом — гидр
КазНИИЭ В 1966 И 1967 гг. В этой формуле В — диаметр осадко
” 
* 
о
' 
. 
*