Рис. 21.16. Расчетные выходные кри-
вые
Рис. 21.17. 
Вспомогательные графи-
ки для расчета параметров процесса
1— скважина No 10; 
2 — скважина 
* 
ш}з[‚' 1#-[')[200-06;)
No 12; 8 — скважина No 13 
а
Таблица 21.5. Расчетные значения параметров
[о) 
, 
бв,д+ 
+ 
@о 
по,
скнажнны| ад 
| 
маа | шаа 
]& мо 
‚ о
10 
о1 
8 
200 
0,015 
10,2 
0,0075
12 
03 
1,75 
112 
0015 
43 
0’0060
13 
073 
24 
156 
0’015 
14 
00030
из которых подается непосредственно в водопроводную сеть. Глу-
бина скважин 160 м, производительность от 30 до 60 м%/ч.
Исследования проводились на скважине No 2, каптирующей
подземную воду с концентрацией железа С.э+ ==1,5 мг/л. Выпол-
нено три опытных цикла. На всех циклах закачка аэрированной
воды в пласт (при Со, ==9—!1 мг/л) 
проводилась 
с расходом
з== 10 м%/ч и продолжалась в течение 15==240 ч; отбиралась вода
из скважины с расходом @о==40 м%/ч.
Первый опытный цикл проводился 
по 
традиционной 
схеме
«закачка — откачка». Выходные кривые Со, () и Ср (1) приведе-
ны на рис. 21.18. При обработке их получены следующие значения
параметров: ов,2-+ ==0,03 (мг:ч/л)-! и ао, /по== 0,003 ч-!; значение
%о, /По, найденное по выходной кривой Со, (), составило 0,05 ч-!.
С целью отработки технологии обезжелезивания, 
предотвра-
щающей поступление (в начальный период откачки) кислородсо-
держащих вод в систему водоснабжения, последующие два опыт-
ных цикла проводились по схеме «закачка — создание оторочки 
—
откачка».
242