Несложно показать, 
что в этом случае 
искомые функции Со,
и Сь2+ определяются выражениями:
Щг _ 
ер(Х) 
—.
б 
=бы/бы 0 от аат 
(21.34)
Сраннне Суецоеа ВЙ . 
(91.35)
ехр () +ехр (7') — 1'
где
Х.
Х’=6ре2+Со„°)\3{1——-)`—}‘і— [1—ехр : 3[“")*)_“; 
(21.36)
'О
Г' = юнанбвдн # — ). 
(21.37)
При определении концентрации железа в точке г==го в (21.36),
(21.37) следует принять Аз==й*, тогда получим
Х, = внаний, Е Со, ! 
— о!1 —ехр 
(— о)); — (21.38)
Т/ = Ворон Ср 
(#—8*). 
(21.39)
Собственно говоря, мы имеем два решения одной 
н 
той же
задачи, описывающей процесс очистки воды от железа в пласте
при создании искусственных окислительных геохимических барь-
еров, отличающихся друг от друга лишь изначальной гипотезой
о механизме адсорбции кислорода на водовмещающих породах.
Полученные при этом расчетные зависимости имеют одинаковый
вид; различие состоит лишь в выражениях для безразмерных па-
раметров времени и координаты.
Для сопоставления этих решений рассмотрим следующий при-
мер. Пласт имеет мощность М==20 м и представлен песчаными
отложениями, пористость которых ло==0,25. Содержание железа
Све2+ 
В подземных водах, приуроченных к этому коллектору, со-
ставляет 2 мг/л. Пусть задано, что закачка аэрированной воды в
пласт при Со,==10 мг/л проводилась 
с — расходом @з==30 м%/ч
в течение 1з==120 ч; 
отбиралась вода из скважины с расходом
@,==60 м%/ч. Допустим, что в результате этого эксперимента (на
основе обработки опытной выходной кривой) определены о в2-+==
==0,5 (мг-ч/л) ! и Ё==7,3 мг/л.
Располагая этими данными, проведем расчет распределения
концентраций железа в зоне 
«зарядки» 
пласта 
по решениям
(21.24) и (22.35).
случае необратимой мгновенной адсорбции кислорода про-
цесс обезжелезивания протекает в зоне /о<г< 
К [где К, — грани-
ца фронта адсорбции, которая определяется по (21.10) при #==4]
и начинается с момента времени #*, когда фронт подземных вод
с исходной концентрацией С,„г пройдет расстояние от г;* до К.
226