леновом шлейре можно принимать равным /“ср= 0,65-0,73 без пропус-
ка транзитного ресхода, т.е. при отсутствий продольной скорости,
при пропуске транзитного расхода @» = 0,50-0,64, т.е, бср2 ор 
›
что подтверхдается и другими иоследователями [2, 3] .
Потери напора в полиэтиленовой трубе — @ = 50 мм определялись
на вышеуказанной установке на участке длиной 12 м при изменении
расхода от 0,7 до ? д/с.
Коэффициент гидравлического сопротивления 
Л 
определялся ис-
ходя из формулы Вейсбоха-Дарси
лчай &:..2$-. 
‹э)
где а4/ - потери напора на исоледуемом участке трубы;
@, - вкутренний лиаметр трубы;
{ - длина испытываемого участка;
# - средняя скорость движения воды в трубопроводе;
а-б 
(а
@, - расход,протекающий по трубе;
е Я «! - площадь поперечного сечения трубы.
ТО
Чиоло Рейнольдоа определялось относительно ореднего диаметра тру-
бы по Формуле 
*
& 7 В, 
()
где 
# 
- коеффициент кинематической вязкости водн, зависящий от
ее температуры.
Тидравлический уклон или потери напора на единицу длины иопы-
тываемых труб 
& 
представляет собой отношение потерь напора на ис-
следуемом участке труб 
44 к его длине 
{ 
, т.е.
аё
( 
(6)
Полученные данные представлены на рио. 6 и 7 в виде завиоймо-
отей /00:=/ () и 
19 /00А"Х(19/4, которие позволяют уточнить расчет
рабочих параметров дополнительного оборудования, а, следовательно,
й самой машины. Равномерность распределения расхода определялась
по длине поляэтиленового шлейфа с наружным диаметром 50 мы, внут-
ренним 42,6 мм, 
длиной 20,54 м, материал - полиэтилен низкой плот-
ности среднелегкого типа. Водовыпускные отверстия, в количестве
25 итук располагались через 0,7 м и были перекрыты алюминиевыми
муфтеми-гасителями. Перед началом опытов был произведен тщательный
37