для мелких фракций (4<0,25 мм) он находит 
Ва 80, 
—^ @
для крупных (4>>1,5 мм)
1300( —® __1-)
в— 
Н 
л@
— (%р )2—'05"”“" 
#°
Унер 
о*
Карасев осебо подчеркивает что транспортирующая сп
ность потока и фактический расход наносов не должны 
дествляться. Это очевидно, 
поскольку последний 
зависи
только от физических условий транспорта наносов, выража
через транспортирующую способность, но также и от начал
и граничных условий. Естественно, что при оценке фактиче
расхода наносов должно быть исследовано продольное (
потока) распределение мутности. Уравнения, предназначе
для решения подобных задач, рассматриваются ниже, в соо
ствующем разделе:. Транспортирующая способность содерж
в этих уравнениях как основной параметр.
(_
° 
Энер
8.4. Проверка формул транспортирующей способности п
И практические приемы расчета транст_’торта взвешенных Н&
‚ 
Для расчета транспортирующей способности потока, как
зывалось выше, примевяется ряд расчетных формул и мет
Теоретические основы методов расчета транспортирующей
собности и общий вид`рекомендуемых ‘зависимостей рас
рены в п. 83.3.
Основными формулами и методами, применяемыми на 
тике, являются формулы А. Н. Гостунского [28] Е. А. З
рина [43], С. Х. Абальянца [1], теоретический метод А. В
раушева и его эмпирическая формула, метод К. И. Россин
и Й. А. Кузьмина .[145]. Расчетные зависимости Абальянца
ликанова, Гостунского, Замарина, Хачатряна, зависимость
пользуемая в методе Россинского и Кузьмина, а также эм
ческая формула Караушева могут быть представлены в сл
щем общем виде: 
ВЕ 
о 
В
н 
@° 
_ 
3
‚ 48