Последние два источника создают систематические погреш-
ности (для отдельного агрегата), а в двух первых случаях воз-
можны погрешности различных знаков.
Влияние погрешностей определения напора и мощности на
точность расхода через агрегат оценивается выражением, кото-
рое непосредственно выводится из (8.11), если пренебречь по-
грешностями параметров аппроксимации до, @1 И д2:
— 
дО; 
\ » 
дО; 
\2 7
' ООі__[( дМмакс ) б“макс_]— ( дМNoср 
ОМСР
+ (этак) ба Е (отог) 9) 
619
“ 
„ 
«
где Омиакс’ 
ОМор И сгн——соответ-ствен_но относительные средние
квадратические погрешности определения Ммакс, Мор и Н. Как
видим, весовые коэффициенты частных погрешностей, входящих
в формулу (8.14), не одинаковы и зависят от параметров рас-
ходной характеристики. Простое суммирование 
дисперсий по-
грешностей под знаком корня оправдано лишь при 
линейной
связи © (NoМ, Н) при: а, == аз ==1. Проверочными расчетами вы-
явлено, что погрешность со, оказываетея-исчезающе малой ве-
== 0,5 %;
личиной. Так, для Плявиньской ГЭС при Омьр — ОМ макс
„” 
„— 
/
Он == 0 
1 % из формулъ}і (8.14) следует
б@і < 0‚1 ,0/0.
Совершенно иным оказывается эффект систематических погреш-
ностей.
Для исчерпывающей оценки надежности учета стока каждой
конкретной ГЭС нёеобходимо проверять соответствие пе-
ресчитанных модельных и действительных ха-
рактеристик. Методы перехода от результатов испытаний
на моделях к натурным 
условиям 
рассматриваются в теории
подобия и моделирования турбин. 
Одна 
из 
проблем заклю-
чается в определении влияния масштабного эффекта на потери
энергии в турбинном тракте, а, значит, и на К.П.д. агрегата.
Определяющим параметром формул пересчета характеристик
служит число Рейнольдса, в котором скорость представляется
через У_Ё :
макс —
Не=No.