предельно 
сдвигающих 
отдельные 
каркасы 
на 
каменном
основании 
(см. $ 
10). 
При этом 
принимаем 
во внимание
уменьшение расходов в 
проране в связи с 
некоторым сбро-
сным расходом через 
водосбросные сооружения (к началу
наброски 
каркасов — перемычки 
водосбросных 
сооружений
разобраны).
В основу расчета приняты следующие зависимости:
` 
' 
о, = 90 + 9,
388 
Ц.-‹ 
У/ 6 
о = ® _
, 
Ва
* 
—° 
са 
и ,
_1 
1 
о? 
0(25
@— 
од98
”
где 
® = 0,85; 
В,
Рис. 76. Расчетная схема к определению от-
метки первоначального высотного 
стеснения 
= 400 м; В, =
потока подготовкой. 
== 300 ми о; =
= 2,16 м/сек.
Расчетная 
схема 
приведена 
на 
рис. 
76б.
Результаты расчета приведены на рис. 77 в виде кривых
зависимости @ = [ (а).
На тот же график нанесена кривая зависимости предель-
ных скоростей от глубины потока для 
каркаса 
принятого
типа. Точки пересечения указанной кривой с кривыми 0 =
== [ (а) определяют предельно допустимые глубины высотно-
го стеснения.
В основу 
дальнейших 
расчетов приняты глубины 
над
каменной подготовкой с 25 %-ным запасом в них.
Глубины а над каменной подготовкой составлют:
в случае В, 
—= 
400 м 
а, =9,5 м;
в случае В, =300 м 
а,= 12,2 м.
Перейдем к определению значения критической удельной
мощности потока, переливающегося через каркасную наброс-
ку.
Для этого в первую очередь определяем величину 
пере-
пада 2,ы‚› При которой каркасная наброска 
выходит 
из во-
ды. В момент выхода наброски из воды весь расход в про-
ране фильтруется сквозь тело наброски.
Величина фильтрующегося расхода определяется формулой
а„ = 2 К )/ - (Иа 
— 0,722), 
(158)
188