или общеизвестной формулой
дч = то, У 2 @ Н, 
(155)
где / — коэффициент расхода водослива; для каркасной на-
броски коэффициент может быть принят 
л == 0,31
(см. $ 28), для каменной наброски т == 0,35 —-0, 45
о„ — коэффициент подтопления; определяется по кривой,
приведенной на рис. 5, или по формуле
` 
о, = 1 —(ін-)’ 
(156)
Переход водослива из затопленного в незатопленное со-
стояние, как указывалось (см. $ 2), происходит при напоре
на наброске-водосливе
Н = 2г. 
(157)
Совместное 
решение 
уравнений (153)— (155) с учетом
пропускной способности бокового водосброса д (2г) 
позволяет
определить величины фильтрационного д„ и переливающегося
д„ расходов и высоту отсыпи й в функции от перепада г.
Имея вид @ ункции 4, (2), нетрудно 
вычислить 
значение
критической у дельной мошности преграждаемого потока.
В $ 3 
было 
отмечено возможное 
несовпадение стадии
наброски, 
отвечающей 
критической 
мощности, 
со стадией
перехода водослива из затопленного в незатопленное состоя-
ние. При более точном расчете компактного профиля за ос-
нову можно принимать момент, отвечающий условию Н == 22.
Однако такой расчет уменьшает величину возможного запаса.
Приведем также зависимости для 
оценки 
устойчивости
созданной каркасной наброски.
Перепад при выходе наброски из воды зависит от 
про-
пускной способности на фильтрацию вышедшей из воды на-
броски и пропускной способности строительного водосбросно-
го тракта.
В момент выхода наброски из воды её высота й = й; 
+ г,
где й; — глубина воды 
над каменно-набросным 
основанием
каркасной наброски. Величина расхода, фильтрующегося че-
рез тело наброски, вышедшей из воды, определяется формулой
4, = 2 К '/-7— (У/й — 0,72 г). 
( 158
182