мый наброской, является в основном результатом потери на-
пора по длине наброски, усиленной выходом фильтрации.
Основываясь на данных строительного опыта по наброс-
ке камня в текущую воду на Нивастрое и Свирьстрое и на ре-
зультатах некоторых лабораторных опытов, полагаем возмож-
ным рекомендовать следующее 
среднее значение 
козффи-
циента 
шероховатости. Для случая практически однородной
отсыпи из округленного камня «подручного» размера 
(а от
15 до 25 см) и 
расчетов по формуле Маннинга среднее зна-
чение козффициента шероховатости
п — 0,05. 
ы
Обратим внимание на то обстоятельство, что это значение
коэффициента 
шероховатости 
значительно 
снизится, 
если
промежутки 
между 
однородными 
камнями отсыпи по той
или иной причине окажутся заполненными более мелким ма-
териалом. 
Напротив 
для крупного рваного камня значение
коэффициента и может приблизиться к величине
п = 0,10.
Мы полагаем, что в условиях плоской задачи касательное
напряжение по поверхности наброски
02
т = 11Г = { с
не может превысить нормального напряжения, обусловленно:
го 
скоростным 
напором 
потока 
и 
только в пределе станет
равным ему. Тогда
и? 
и?
Ге —Та`
Отсюда теоретический 
предел 
Сич = У2р = 4,43, а так
}1 
.
как при малых относительных глубинах `1 < —0[—° < 10) коэф-
фициент С == —‚12—‚ то в пределе
п 
= 
—- 
= 0,295.
макс 
4,43
В заключение отметим возможность двух 
основных 
ре-
жимов сопряжения бьефов за каменной наброской. В том случае,
когда нижние ее слои образованы из сравнительно крупного
Камня, имеет место уступ, и переливающийся поток создает
поверхностный 
режим 
сопряжения 
бьефов; размыв 
дна за
наброской при этом мало вгроятен.
‚ В том же случае, когда незатопленный ВодослиВ ИЛИ КОН-
цевая часть отсыпи быстротока формируется из относительно
мелкого материала, возможны форма плавного его сопряже-
8* 
115