отвечающим предельному (между затопленным и незатоплен-
ным) ссстоянию, когда скорости над гребнем 0 == О:
Исходя из (5), переписанного для предельного состояния
. учетом (2), т. е полагая т == 02 одр, ПОЛУЧИМ:
1 
2
No =-—2-‘5920пр0пр;
тодставим вместо г, од И опр их выражения по (72), (7!)
1 (70): 
и
М = 
РЕ
'Т_озкзаквшкёю‘“р—‘—'і’-
После соответствующих 
_ сокращений обозначим:
Ъ К, К К, = Т — комплексный коэффициент, 
зависящий
2
главным образом от формы и веса (т. е.
«типа») элементов 
материала наброски;
ш
(т„ — 1) / — = М — гидравлическая сопротивляемость 
мате-
`риала наброски.
Тогда заключительная форма приближенной связи между
критической мощностью потока и 
предельной 
сопротивляе-
мостью фронтальной наброски компактного профиля будет:
М = ТМ. 
| 
(73)
Как видно из (73), между 
величиной сопротивляемости
материала и удельной мощностью 
переливающегося 
потока
в момент перехода водослива из затопленного в незатоплен-
ное состояние можно предположить линейную связь. 
Коэф-
фициент 
пропорциональности Т, как это было 
проверено
опытным путем, действительно является во многих 
случаях
практически постоянной величиной и зависит главным обра-
зом от формы и веса элементов наброски.
Полученные 
опытным 
путем коэффициенты Т для 
на-
броски треугольного очертания приведены в табл. 4 (стр. 75).
Графически 
связь 
между 
величиной 
сопротивляемости
материала и предельной мощностью переливающегося потока
представлена на рис. 29. На график нанесены также точки
по данным строительного опыта. Как видно из приведенного
графика, запасы в весах 
набрасываемых элементов имели
величины:
На строительстве Нижне-Свирской ГЭС .. .. .. .. . 
7,5
« 
‹ 
Камской ГЭС .. .. . .. .. .. ... 2,6
« 
« 
Волжекой ГЭС .. .. .. .. .. ... 4,2
79