По график;” на рис. 20,а определяем по найденному р
и характеристи» `° русла А =2,44 (см. 
расчет 
[ очереди
‹"еёснения) величь'Нну приведенного стесненгя @’ =0,885.
Полагая, что го`ловные части дамб выполнены неудобооб-
текаемыми, принима м в соответствии с данными $ 5 коэф-
фициент сжатия е разным в среднем 0,65. Используя фор-
мулу (27), определяем степень стеснения русла:
1—@’ _ | _ 1—0,885
е=1--с н1Е 
— 0,893.
Этому стеснению соответствует средняя ширина прорана
В = (1 — @) В, = (1 — 0,823) 980 = 174 м.
Удельный расход, равномерно распределенный по шири-
не прорана, 
:
— @ __3600
вОа
Средняя ширина потока в сжатом сечении
в, = В е == 174.0,65 
= 113 м.
Удельный расход, равномерно распределенный по ширине
сжатого сечения,
= 20,7 м3/сек на 
1 пог.м.
д= — = 
31,8 м%/сек на 
1 пог.м.
Средняя удельная мсщность потока в сжатсм сечетть
М = 192 
= 1-31,8.1 = 31,8 тм на 
1 пог. м.
Максимальный удельгый расход 
в 
проране д’ с 
уче-
том концентрации скоростей у оголовка дамб, оцениваемой
козффициентом К = 1,1--1,3 или в среднем 1,2,
д’= К д = 1,2.20,7= 24,8 м3/сек на 1 пог.м.
Максимальная удельная мощность потока в проране
М = 1 (д’г = 1-24,8.1 = 24,8 тм на 
1 лпог.м.
Аналогичные расчеты проведены для ряда значений пере-
пада г винтервале изменений стеснения до © = 0,991, отвеча-
ющего началу смыкания дамб (соединению их откосов у дна).
По 
полученным 
результатам 
построена — зависимость
перепада г, 
удельного расхода 
д, 
средней скорости о и
максимальной удельной мощности потока No в процессе пе-
рекрытия от средней ширины прорана В (рис. 21,6).
Расчет для этапа смыкания дамб до проведения систе-
матических экспериментальных ксследований по выяснению
е