Применительчо к случаю перекрытия русла пионерными
дамбами, т. е. когда Г, и Ь,„ малы в сравнении с Г, Фэр-
мула (47) запишгтся в двухчленном вчде:
02
г’= (7— ) 1, + @ я 
(49)'
или с учетом фэрмул (44) и (44)' — в бгзразмерной фэрме:
2' 
1 
9 
1 
9 
\°
— === — 
— 
— 
— 
. 
5
з 
4а_1—@ в 1--@ т ( 1—6) 
(20)
Для проверки фэрмулы (50), а слгдовательчо, и форму-
лы для оценки перепада 2г 
бытли 
использованы данные на-
турных 
измерений, 
полученные 
в 
период 
строитель-ства
некоторых 
гидроузлов, 
а 
также 
известные 
эмпирические
зависимости Ребока [Л.14] для подпора. Результаты сопо-
ставления, приведенные на рис. 
20,6, 
свидетельствуют об
удовлетворительчом 
согласовании между 
э указанными дан-
нымя и расчетом!.
Следует, однако, отметить, что результаты различных
лабораторных и натурных исслгдований поэ перепадам зача-
стую трудно сопоставить.
й 
Эго объясняется наличием произвола в выборе створов,
соответствующих 
створам 
верхнего 
и 
главным — образом
нижнего бьефов.
Полученные выше фэрмулы для оценки перепада 
2 илл
подпора г’ предполагают, что створ верхнего бьгфа выбран
на расстоянии Г„, от 
вгрхового 
угла 
стесняющих 
Ппоток
сооружений равным, как указэвалось, 
приблизительно ши-
рине прорана В при @ < 0,8 и половине указанной ширины
при © > 0,8. Створ нижнего бьефа должен быть расположен
там, где растекающийся поток достигает ширины 
бытового
русла, т. е. на расстоянии Г, от низовой 
грани стеснения,
определяемом по формуле (46).
В слгдующем параграфэ мы рассмотрим применение реко-
мендуемых зависимостей для гидравлического расчета сте-
сненного русла. .
* Во всех случаях при сопэставлении коэффитциент а в формуле (50)
был принят равным 0,055. Эта величина отвечает диапазону больших
стеснений широких равнинных рек.
-4
С55