При этом допустим, что критическая мощность преграж-
даемого 
потока 
на 
всех 
рассматриваемых 
строительных
объектах одинакова, например / „„ == 32 тм/сек на 1 пог. м.
Поскольку в данном случае (при линейной зависимости)
можно, аналитическим путем определяя максимум, показать,
ЧТто
А]кр — 0’25 Чмакг гмакт
постоянство М‚» приведет к уменьшению „акс 
При 
увели-
чении 2 „акс› И Наоборот.
В основу расчета принимаем, что наброска имеет треу-
гольное очертание и является практически 
непроницаемой,
т. е. в расчетах можно пренебрегать 
величиной фильтра-
ционного расхода.
Переход 
водослива 
из 
затопленного 
в 
незатопленное
состояние, как это было указано 
в 
$ 2, 
происходит 
при
Н = дё -
Следовательно, 
перепад 
#2,, 
отвечающий переходу 
из
затопленного в незатопленное состояние наброски-водослива
(см. также схему водослива на рис. 5),
] 
о% 
] 
д°
# 
мо # ом
2п —
отсюда
1 
, 9*
Ф° 
д8°
3 
—
2% =
В данном случае, заменяя ( его значением по (7), по-
лучаем для определения 2/ кубическое уравнение. Резуль-
таты расчета приведены на рис. 13 в виде кривой 
зависи-
МОСТИ 2)} ОТ ёмаксе (при приведенных выше начальных усло-
виях).
Оказывается, что в условиях рассматриваемого примера
величина 2/ сильно зависит от величины 2 макс
При данном графике связи ( (2) критическая мощность
потока, как это`можно показать аналитически, достигается при
_ Фмакс
2кр — —
При значениях 2/ +° г,‚‚ мощность переливающегося по-
тока в этот момент будет меньше критической. Зависимость
М От г,„акс Приведена 
также на рис. 13.
Как будет показано ниже (гл. 3 и $ 22), между мощностью
потока и необходимой величиной элементов и объемов наброс-
29