женных на аллювнальных нли лессовых грунтах н подверженных значи-
тельным осадкам, перекрытые днафрагмами из листовой стали (рис. 61в)
с наглухо заделанными в бетон краями, 
раньше проектировались не-
‘удачно. 
При неравномерных осадках напорного бассейна Фархадской.
ТЭС в одном 
из таких швов край диафрагмы был вырван из бетона, . что
сопровождалось большой фильтрацией в обход,
После подобных 
случаев широкое распространение получили.шпо-
ночные швы из двух независимых диафрагм, погруженных свободными
концами 
в битумную мастику шпонки, 
Эти швы — водонепроницаемы
и допускают разность вертикальных осадок. Такая конструкция успеш-
но действует в ответственных швах быков н устоев Кайской (рис. 61 г)
и Кайраккумской (рис. 61д) ГЭС, защищая машинные 
залы от напора
воды обоих бъефов.
Конструктивные швы высоконапорных, _ расположенных обычно на
скальных основаниях плотин США, где разность осадок ‘минимальна,
нмсют следующне особенности: 
гребенчатое в плане очертание, — две
медные днафрагмы с верхнего н нижнего бьефов,_покрытие поверхности
на тоиким слоем кораствора, _ цементацию 
шва 
под давленнем через
сложную систему труб в холодное 
_время года. На рис. 61е приведена
схема такого радиально-конструктивного шва на плотине Оуайн (США).
Вдоль 
поверхности 
шва 
размещена 
снстема 
цементационных труб..
После бстонировки плотины в холодное время года, 
обычно осепью,
производится тщательная цемснтация шва снизу вверх под давлени
ие менее 12 кг/см?, ` что не допускает расширения бетона 
и вызывает
‘пряженне сжатий.
Гакие щвы успемшно работают на всех высоких плотинах Мели-
оративного бюро США, например В1аск 
Сапуоп (постройки 1924 г.),
Атепсап. Ра!з (197 г.), Оеайуооа (1930), $опу. Чеоте (1931 г.), О1Ь”
30а (1931_г.), Рамйоп 
‚ Омвее 
(1932г.) и многих — других,
‘сооруженных позднее,
Успех цементации зависит от непроницаемости пустого шва _дя це-
ментного растоора, достигаемой размещением поперек шва гибких медных
юминиевых днафрагм (для больших напоров), спецкальных рези-
йных листов нли же битумных замков со стороны. на-
порной и иизовой граней, Матернал замков должен обладать водонепро-
ницаемостью и зластичностью, 
не теряющимися со временсм, 
а также
эустойчивостью протнв воздействия электричества,
В условиях Средней Азни наружный нагрев бетона. может доходить.
ло 35° средчегодовая температура бетона — до 15° н разница температур
ло 20 При коэффициенте расширения бетона 0,000012 
и расстоянии меж-
лу швами 15 м удлинение одного блока плотины (нли же теоретически
возможное сжатие шва) достигиет 3,6 мм, При заполнении_такого 
_ишва
битумом. илн мастиками исключается возможность выдавливания их на-
ружу со всей 
новерхности 
шва
'Перемещение блоков при неодинаковых осадках 
из-за ` неровностей
Сетона и больших снл трения, могущих вызвать в отдельных случаях его.
скалывание, также затруднительно. Таким образом, швы фактически не
работают нн как температурные, ни как осадочные. Такой же эффект по-.
лучастся и при оставлении большей части полости шва незаполненной,
ак как плотные водонепроницаемые соединения такого шва вдоль верхо-
ной м иизовой 
граней затрудняют температурные деформации, что под-
тоерждено опытом эксплуатации.
‚довательно, применение Мелиоративным бюро США нерасширяю-
зщихся замкнутых швов целесообразно. При этом желательно подбирать
‘размеры. блоков плотины с равным удельным давлением на основании, а
1