Для этого случая уравнение (170) должно быть запи-
— сано в следующем виде:
в= ё с 
ч 
(172)
% +
1
где т, — {-ая ступень сдвигающего усилия.
В качестве примера приведем следующий расчет де-
— формаций по уравнению (172). Для т = 
194 кгс/м®, за-
/ данного 
двумя 
ступенями: 
т = т, +-т, == 110 - 84
194 
кгс/м®, 
найдем ё) == 11,6; 
, = 98,5; 
в = в, +
е 
= 401
: 
Для четырех ступеней приложения сдвигающей на-
‘грузки 
т 
о=т,; +-т, + та + , = (69,7 ++41,7 + 41,7 +
-- 41,7) = 194 кгс/м* будем соответственно иметь: е, = 4;
ё, == 3; е; = 4,5; в = 10; 
в = в, + в, + в; -, 
= 9.
: 
На рис. 44 приведены опытные значения е (1) для сту-
‚ пеней сдвигающих усилий, использованных при расчете.
‚Опытные и расчетные значения для конечных деформаций
‘от каждой ступени нагрузки и суммарной деформации раз-
личаются незначительно.
Предельное сопротивление сдвигу 
почв зависит от
› влажности образца и характера увлажнения (подсушива-
ние — увлажнение).
Образцы дерново-подзолистой 
почвы при различной
‚ влажности уплотнялись в обойме сдвигового прибора ком-
` прессией до плотности 1100 кг/м®; после этого проводились
испытания на сдвиг 1104).
|__ 
Контрольные образцы, первоначально увлажненные до
` 57,8%, медленно подсушивались при температуре 298 К.
Плотность образцов по мере подсыхания изменялась от
1100 до 1140 кг/м®. По достижении намеченной влажности
`обоймы герметически закрывались, и 
через одни сутки
‚ образцы подвергались испытаниям. Результаты опытов
приведены на рис. 45:
` — Как 
видно 
из 
рисунка, 
предельное сопротивление
вигу микроструктурных образцов (кривые / и 2) зна-
‚чительно выше, чем макроструктурных образцов той же
почвы (кривые 3 и 4) как при увлажнении, так и при под-
‚ 
сушивании. При подсушивании микроструктурных образ-
11