Для нормальной работы насосов (нормального вса-
сывания} необходимо, чтобы мниимальное абсолютное
давление в области входных кромок лопаток рабочего
колеса Ра превышало упругость паров жидкости при
данной температуре Рпж, ТО есть шш 
2> Рпж. Для соблю-
дения этого условия прежде всего требуются правиль-
ные расчеты геометрической высоты всасывания и раз-
меров всасывающей линии.
При этом необходнмо учитывать возможное увеличе-
ние подачн насосов при зпачительном колебании уровия
воды в источнике (например, во время паводка}. Опыт
показывает, 
что 
в 
таком 
случае 
повышается 
относи-
тельная скорость потока в колесе, увеличиваются вихре-
образования с отрывом потока от лопаток и в конечном
счете происходят кавитационные разрушения.
Не следует также допускать — увеличения частоты
вращения насоса без должной проверки, так как при
этом возрастает подача, а вместе © ней увеличивается
и опасность кавитации.
Наконец, необходимо обращать 
внимание 
на пра-.
вильное конструирование водоприемной части пасосных
установок. Особенно это касается крупных вертикаль-
ных насосов с короткими всасывающими трубами, 
где
малейшее закручивание потока во всасывающей камере
может привести к усилению неравномерности распреде-
ления скоростей и давлений у входа на лопатки колеса
и опасности кавитации.
В том случае, если действующая насосная установка
работает в условиях кавитации, необходимо прежде все-
го выяснить причины, вызвавшие ее, то есть установить
причины понижения давления в проточной части рабо-
чего колеса, а затем принимать решение, Иногда кави-
тацию устранить невозможно. Тогда для рабочих орга-
нов насоса используют материалы (необработанный чу-
гун, бронза, углеродистая и нержавеющая стали) най-
более стойкие к кавитации. Стойкость металла против
кавитациопных разрушений может повысить также ча-
стота обработки и шлифовка его поверхностей.
Иногда кавитацию можно остановить, увеличив дав-
лёние в насосе в результате 
подачи некоторой части
жидкости из напорного трубопровода во входной патру-
бок по спецнально устроенной обводной линии,
46
- 23 -
Насосы и насосные станции
$ 6. ПОНЯТИЕ ©О ГИДРАВЛИЧЕСКОМ РАСЧЕТЕ
ТРУБОПРОВОДА НАСОСНОЙ УСТАНОВКИ
При переустройстве сооружений — систем орошения
или водоснабжения в хозяйствах часто возникают воп-
росы, связанные с гидравлическим расчетом трубопро-
водов, и машинист пасосной устаповки должен уметь
разрешить их.
Различают сопротивления, связанные с преодолени-
ем шероховатости стенок трубопровода при движении
водного потока в нем (гидравлические сопротивления по
длине трубопровода), и местные гидравлические сопро-
тивления в виде внезапного увеличения 
или сужения
сечения трубопровода, его поворотов, различных трой-
пиков, крестовин и пр.
Потери напора на трение, то есть напор, затрачивае-
мый на преодоление гидравлических сопротивлепий по
длиле 
трубопровода / диаметром @, 
определястся по
формуле:
‚!Ш_‹'ы =50“22‘ 
(57)
где $ — удельное сопротивленвие;
# — длина трубопровода, м;
@ — подача, м%/с.
Удельные сопротивления $0 для нскоторых диамет-
ров стальных (вычислены по формулс Ф. А. Шевелева
при коэффициенте шероховатости л==0,012 и скорости
воды в трубопроводе 92=1,2 м/с) и для асбестоцемепт-
ных 
отруб 
(вычислены 
ло 
сокращенной — формуле
Н. Н. Павловского при л==0,011) приведены в табли-.
це 2. 
`
Потери лапора на преодоление местных сопротивле-
пий определяются по формуле:
„*
йзны== с —
ом— 
22 ' 
(58)
где с — коэффициеит местного сопротивлелия (табл. 3);
@ — скорость движения жидкости в трубе, м/с;
а — ускорение свободпого паделня, равное 9,81 м/©?,
Полные или суммарные потери напора в трубопрово-
ле равны:
%
Вы — йе за йю‚ — (5о/8? -З ;;‚ ) : 
(59)
47