а 
- 
Ца=%...10; Вест= 210 117)
и =0,897—0,008504; — (5.48)
%2 
Ца=9...10, Ке;==10...2.10°
1/а 
== Мн’ --20 (1-- 2,251/0)/Ке; 
—
и 
о 
0,005//а 
с
1Г9Р7,5 (& 000015 Ве) 
5°
М9а 
влщлы 
И4=1,5...17, Кеу етББ0....7-10° 
120
Рис. 5.4. Зависимссть а 
В 
Кен/(7, 14165 Кельь), — 
(8.50)
от Кет, 
Радиальный и конусный вход. Скруг-
(5.49)
ление входных 
кромок позволяет 
уве-
личить расход ` внешних цилиндрических насадков. При _ иэменёнии
‚а (г-- раднус закругления входных кромок) от 0 до 0,25 коэф-
фициенты 
расхода быстро возрастают, 
а затем 
практически 
оста-
юотся. постоянными; особенно это проявляется при К; > 10°.
Кожффициенты расхода насадков с раднальным входом рекомен-
дуется определять по формулам [88]:
при Кеу < 10 14 и любых_ эначениях //& (1у- длина цилиндри-
ческой 
части насадка)
10//а < Ке; < 100 //а, 1/а > 0,5
к = ИПб @5ЛЕ 
/Кеу -+-6,3/Кен 
* 0,5.
— 16 (0,25//4-|-1,/4)/Ке: 
— 6,3/Noсг; 
(6.51)
10144 < Ке; < 100 1/а 1/а < 0,5; 100//а < Ке; < 10% //а
и любых /а
и == У` [80,36 025га -Е 1/а /Кст--9/Кст 
* 
0,714 —
— 30,36 (0,25г/а-|-1,/0)/Ке; — 9/Вет; 
(5.59)
Ке; > 1000 1/а
в= УУЛатЕ 
033(025га 
аОВ 
(5.53)
тде @— коэффициент, учитывающий неравномерность ` распределения
скоростей во входном `сечении 
(рис. 5.4); 
©„ —кожффициент сопро-
тивления входа (гл. 3).
При выполнении входных кромок внешних цилиндрических на-
садков под углом к входящему 
потоку расход 
их 
также упеличи-
вастся. 
Коэффициенты расхода при изменении //& (— длнна ко-
нусной части) от О до 015 возрастают, а затем практически. 
не ме-
няются. Для их определения можно иёпользовать формулы [88]
Ке, ==; 10 1/4, форма входа любая 10 1/4 < Ке, < 60 //а 1/а> 051
и = У П5,24 (а п ла)/Ке - 6е 
-- 0476 —
—15,24 (1/а-|-п1/а) 
/Кех — 6/Кет; 
(5.54)
10 1/а < Ке; < 60 Ца и 1/а < 0,5 а; 601а < Ке; < 103 Ца
в— У,Б (З-л.ОГС 
Ке, -- 12,бу© Кер) - е—
—42,5 (1/а-|- тп1/а)/(с Ке,) — 12,6/(с Ке,), 
(5.55).
где л, с— козффициенты (рис. 5.5);
70