Истечение при 45° << 0 << 100° 0 —угол ` между — направлением
движения жидкости в лотке и осью отверстия)
Воо7= (11,3—3,100) 
10 
-}-(0,36-|-1,890) Пка 
(5.32)
затопленное истечение, Ве== 
34 600
на ==1/(1-1-0,555 Л
Пкл оЕН о)» 
(5.33)
где ©тр» Нтр— средняя скорость воды в трубе и напор_ перед отвер-
стием;
‘истечение в сносящий поток
оз = о /(1—0, 121 .а)- 
34)
Коэффициенты расхода отверстий в трубах определяют по фор-
муле В. 
А. Сурина:
асбестоцементные.
п‚= 2е +-Рт); 
(5.35)
полиэтиленовые
о— 95/(9,5--Рг), 
(5.36)
тде Рг=@?р/(@Нур) 
— число Фруда; Нтр—пьезометрический напор.
Для расчета и щелевых отверстий в трубах используют фор-
мулы Н. А. Горкина:
но — 1—0,005ве—0,15у”®’, 
(5.37)
Ке’ — (о'атр) (а/9) +-е/6) 6/(@2а1), — ©' = 0урк/Фх»
где огрк——средняя скорость потока в конце трубопропода; 
Фух 
—
скорость входа струн 
в 
щель; @ур д— днаметр трубы и толщина
ее стенок; 
а, 
/—-ширина 
н 
длина’ щели; (' 
— 
угол наклона щели
к ос трубы
при
о 
= 1 — (0,005 —0,0004ой) Ве! — 0125^ 
(5.38)
@' = 4па|пабр»
где л— число щелей на 
1 м трубопровода
5.2. ИСТЕЧЕНИЕ ЧЕРЕЗ ВНЕШНИЕ
ЦИЛИНДРИЧЕСКИЕ НАСАДКИ
Истечение при 
полном 
совершенном 
сжатии. 
Острые 
входные
кромки. При Ве, > 10% на кожффициент расхода насадка влияет его
‚днаметр 
(42> 
2 мм). Так, для насадков _ днаметром 2 и 12 мм значе-
ния и при Ке, == 10% 
отличаются на 15%, для насадков днаметром
б и 10 мм при К, ==7. 10% — на 3,9%. Следовательно, для того чтобы
исключить влияние днаметра, его значения при Ве; < 10% должны
быть 
не_ 
менее 
4 мм, при 
Ве; 
> 10°—== 
8 мм. При 
Рг < 10 
и
Ме < 200 (Ег == 2 „/а — число Фруда, \Ме — да Н„ёр/а — число Вебера)
следует 
учитывать 
влиянне 
грапитационных и поверхностных сил
ма процесе истечения [17}, 
при этом й можно определять по фор-
мулам:
Ке; 
= 0.
н
70, Рг < 10, Noе > 200
/[73,61/(Кеа) --5 () -° --3,25/(Noе;Ет); 
(5.39)
оааа 
ааы ОЬ вОаее 
Ь о 
аьнье 
оааа 
епа