‘входная часть в виде конуса © порогом 
0,90
вход с ныряющими. стенками без порога 
0;91
вход с ныряющими стенками и порогом. 
0,88
5 — ширнна регулятора, м; й— глубина волы над порогом, м; г— разность:
‘уровней воды в ВБ и НБ регулятора, м
При боковом отводе потока через регуаятор в формулу раскода (7.)
вводят козёфищнент ула отзода 6. 
При,угле отоода 80° н поступлении череэ:
регулятор в боковой отвод не болес 
20% расхода канала старшего порядка
о скоростью_до 
1 
м/с 8=+0.9...0,95. При отводе более 20% расхода и ско-
ростях 1...2.5 м/с в основном потоке коэффициент & принимают в зависимо-
сти от угла отвода:
уе стаода, трёд. 
0 
30 
45 
60 
75 
90
1,000,97 - 0,95 — 0,93 — 0,90 — 0,86
оааа 
аыы
При свободном истеченни из регулятора пропускную способность вычис-
ляют по зависнмости для водослива с широким порогом без подтопления
@ = еть/ЗаНМе, 
(7.2)
тде_ т — козффициент расхода донного водослива с широким порогом пр
свободном _ истечении, г=0,36; Но— напор с учетом скорости подхода 
©,
Ну= й+ ао%]дд; а— коэффициент Корнолнса, @ 1,05.
При неполном открытии отверстия или при наличии диафрагмы гидрав-
‚лический расчет открытых регуляторов проводят по формуле истечения из-под
Затворов
@ = тва’/ЭаН, 
(7.3).
тде л— коэффициент расхода воды (табл. 7.5); а— высота поднятия затво-
ра; 5— ширина отверстия,
7.5. Коэффициент расхода воды /: при истечении из-под затвора
`Площадь отверстия
оат 
ЗОО НЫ
РТДРСВОЫ
Округленные кромки, сжатие сверху 
0,00
Острые кромки, сжатие сверху 
0’83.
Округленные кромки, сжатие сверху и с боков 
075
Острые кромки, сжатие сверху н с боков 
о70
Округленные кромки, сжатне со всех сторон 
065
Острые кромки, сжатие со всех сторон. 
060
„Трубиатые регуляторы, работающие в безналорном, режиме, рассчитыныа-
ют как водосливы с широким порогом 
[(см. формулу (7.1)), а при большой
длине 
— как лотковые каналы (см. гл. 
6); при работе в напорном режиме 
—
по формуле напорных трубопроводов с преобладаннем местных потерь 
на-
пора_(см. га. 6)
Расчеты на прочность и сдвиг. Массовые сетевые сооружения испытыва-
ют малые напоры и усилия от давления грунта. Поэтому их устойчивость на
сдвиг при обычных компоновочных схемах в большинстве случаев заведомо.
обеспечена, если размеры определены из условий гидравлики.
Прочностиые расчеты трубчатых сооружений проводят аналогично рас-
четам трубопроводов для круглых труб и по принципу замкнутых рам 
— для
прямоугольных. В продольном направленин прочность оценивают исходя из
температурных деформаций, с учетом сил трения по групту, препятствующих
их развитию, и неравномерных деформаций 
грунта основания под трубой.
Благодаря относительно небольшой длине и значительной жесткости трубы
342