"Так как (ры)) > 
(Рог) нц (0т!) >ар ТО из формулы (8.30) получнм:
Рже == (Фт1) >р - (Род <туу — (Род <ооу» 
(3.32)
При Фи<о* 
о н и <а из формулы (3.26) имеем ‚
(отдэеу = с*тг10 /6 — ал (В— ), 
(3.33)
где впедены обозначения В=тип(и*ее; Фны); б=тах(Фн, ы ); ан
=йо%1, При @и2>ио* н Фн 2Ф (0т) оц ==0, а
(Рад <еоуу = ое 10 Во/®; 
— о; (Во 
— ®)› 
(3.34)
где обозначено @ш== бо/чи+а; Воч пп (Фн; Фача; Фн1) ;
(ев <соу = 1/20н (( — ®) [26о; 
— диз (0 -- )) —
— 07 
— @т) 2ет: 
— ат (от 
+ 01)]} 
(3.35)
и введены 
обозначения Фо== 
йп (Финн; Фи; ®и); бо=тах (0г ®;); Фт=!
= т (и* 
о; Фнн Фи); @г=тах (а; ),
'Длина’отстойника 1 определится тем расстояннем |,, на котором общая
мутность на выходе, определенная по формуле (8.24), будет равна заданной,
ширина_ отстойника В зависит от типа землесосов, применяемых для очнстки
(табл. 3.21). Ширину 
одной камеры в двухкамерном отстойнике с механи-
зированной 
‘очисткой 
принимают из расчета сбрасывання пульпы на одни
берег.
3.21. Рекомендуемая ширина (м) отстойников с механической.
очисткой в зависимости от сброса пульпы.
залевша — | "юнаюджтельнеть| _ на одии боре 
] 
оОЕ
МЗ-11 
100° 
30 
60
ЛС-27 
250 
40 
80°
Мм3-6 
300 
50 
100
Расчет внутрисистемного отстойника проводят по тем же зависимостям
(3.22)... (3.35), что и для головного отстойника. При этом мутности от-
дельных фракций на входе во внутрисистемный отстойник.
ош е= РиВ» 
(3.36)
де ри —- мутиость, Фракции # да выходе з головного отстойника, рассчатая-
ная по формуле (335); В — КПД каналов между головным и утрисистем-
ным отстойниками,
Наименыпую гидравлическую крупность наносов на входе во внутриси-
стемный отстойник принимают равной этой же величине для речной мутно-
сти : н определяют по изложенному выше способу подбором из формулы
(3.23). Наибольшая гидравлическая крупность взвешенных наносов на входе:
по внутрисистемный отстойник
Фпныпо= 
мр 
орн «'ар 
> Фн
Фа 
= ®нр 
при 
#'ар 
< Фнт»
133