2.21. Коэффициент а: для решения плоской задачи с треугольной
этюрой нагрузки
ЕО
""|_.ь| — [-05] 
о [ о25 [ ов | оо 
[1 
[ не 
| 
® 
[ 25
0,000_0,000. 
.00) 0,000 0,250 0,500 0,750 0,500 0,000 0,000 0,000
0,25 — 0,000. 
001 0,075 0,256 0,480 0,643 0,424 0,015 0,003 0,000`
0,50 0,002 
023 0,127 0,263 0,410 0,477 0,353 0,056 0,017 0,003.
0,75 
0,006. 
042 0,153 0,248 0,335 0,361 0,293 
108 0,024_0,009.
1,00 
4 
061 0, 
1 
223 0,275 0,279 0,241 
0,129 0,045 0,013
1,50 
020 
096 0,145 0,178 0,200 0,202 0,185 0,124 0,062 0,041
2,00 
033 
092 0,127 0,146 0,155 0,163 0,153 0,108 0,069 0,050
3,00. 
050` 
087 0,096 0,103 0,104 0,108 0,104 0,090 0,071 0,050
4,00 
051 
067 0,075 0,078 0,085 0,082 0,075 0,073 0,600 0,049.
5,00 
047 
057 0,059 0,062 0,063 0,063 0,065 0,061 0,051 0,047
6,00 
041 
050 0,051 0,052 0,053 0,053 0,053 0,050 0,050 0,045
любой точке грунтов основания от дополнительной нагрузки, передаваемой
подошвой фундамента любой формы, 
© эпюрой 
— практически любого вида.
При, этом чём меныше размеры примоугольных участков подошияы фундамснта
и примоугольных 
и треугольных частей 
эпюры, ‘тем точнее будет определено
чапряжение.
Формулы для определення сжимающих напряжений от прямоугольных н
треугольных нагрузок для случая плоской задачи приведены: в таблице 2.18,
а для пространственной 
— в таблице 2.22. Коэффициент а,, входящий в фор*
мулы, зависит от формы 
и 
размеров подошвы сооружения 
(фупдамента),
а 
также 
от 
относительного местоположения расчетной 
точки. 
Значения 
его.
‚для соответствующих случаев приведены в таблицах 9.19, 2.20, 2.21, 2.23, 2.04,
Расчетные схемы даны на рисупках таблиц 218 и 2.29.
Значения_аналогичного коэффициента No для полосовой нагрузки с более
сложной эпюрой определяют по номограмме рнсунка 213 в зависимости от
отиошения ширины полосы загружения треугольной (6/2) и прямоугольной
(647) „нагрузки, а-— глубита, расположения „рассматривасмой точки.
нпределение ожилаемых осадок оснований гидросооружений. Ожндаемые
консчные осадки гидротехнических — сооружений 5, как правило, определяют
методом. послойного суммирования. Суть метода заключается в том, что сжи-
маемую толщу Лс в основании сооружений с активным проявлением осадок
разбивают на’ элементариые слон’(рис. 2.14) 
’ определяют ° вергикалидую
‚деформацию (сжатия) каждого слоя. Сумма деформаций всех элементарных:
слосв дает осадку сооружения. Толщина — элементарного 
слоя не должна
препышать 0,4 (8— ширина подошвы фундамента), а каждый элементар-
мЫЙ слой должен находиться в пределах только одного геологического слоя.
Верхней границей сжимаемой толщи Н во всех случаях являстся подош.
ва фундамента, Нижнюю границу сжимаемой толщи как линейно деформи-
руемого полупространства находят _ из условия о:»=0,5 оу прн В5>!
бр =0,2 оь; при 6<<10 м. В последнем ‘случае при попаданни нижней г
ннцы В сийьносжимемый. слой групта с модулем, деформации Р-<5 МГа
е находят заново из условия б:»=01 оа, 
При 2>10 м значение о; па
отметке подошвы фундамента (дна котлована) принимают равным нулю-
Основание рассматривают как линейно деформируемый слой с расчетной
толщиной Я, если в пределах сжнмаемой толши Й. груптов оспопания кк
линейно деформируемого полупространства 
`залегает слой — малосжимаемого
трунта с модулем деформации Ё, 2>100 МПа и толщиной А удовлетворяющей
Условию
а> Н,( — УБЕ), 
(2.27)
где Е» 
— модуль деформации грунта, 
подстилающего 
слой с модулем Ё,
(В:<
55.