Мелиорация и гидротехника. 2022. Т. 12, No 4. С. 384—402.
Гапа Кес1атайоп апа НуйтацПс Епрпеегте. 2022. У0!. 12, по. 4. Р. 384—402.
что незначительно отличается от результатов расчета по формуле А. Р. Бе-
резинского [20].
Далее представим расчет пропускной способности резервного водо-
сброса с широким порогом по формуле [17, 18, 21]:
О = т(6-т,)-/дв * Н,
- по А. Р. Березинскому: т = 0,397 при Ф = 0,990;
- по Ф. И. Пикалову (для водослива прямоугольного сечения): т =
= 0,339...0,353 при Ф = 0,915;
- по Д. И. Кумину (для водослива прямоугольного сечения): т =
= 0,342...0,376 при Ф = 0,970;
- по М. Д. Чертоусову: т = 0,320...0,368 при Ф = 0,915...0,97.
Ь 
17,0
Относительное сжатие потока определяется как: о = - — в ’76 —
°
= 0,216 , где А = 17,0 м, а общая длина водослива составляет В = 78,76 м.
Найдем пропускную способность с учетом общей длины водослива
по зависимости:
— 
/ 
3/2
врез.в — ттр (В + тойтр) ° 
23 Н 
.
Вариант 1: О.„ = 0,339 : (78,76 + 2.:3,2). /2: 9,81-3,0°? = 664,46 м“/с.
Вариант 2: О.„ = 0,339 ‹ (78,76 + 2.3,2). /2: 9,81 . 6,0°? =1879,37 м“/с.
Вариант 3: О ., = 0,339.(78,76 
+ 2-3,2). \/2.9,81.9,0°”? = 3452,62 м“/с.
рез.в
Вариант 4: О.„ 
= 0,339 - (78,76 + 2-3,2). /2-9,81.2,0”? = 361,68 м`/с.
рез.в
Определим гидравлическую крупность наносов @, мм/с [22]:
о- |28(0-) 
!а
175у 
°
где у, — удельный вес частиц наносов, кг/м°;
10