Мелиорация и гидротехника. 2022. Т. 12, No 4. С. 384—402.
Гапа Кес1атайоп апа НуйтацПс Епрпеегте. 2022. У0!. 12, по. 4. Р. 384—402.
9рез.в
ттр — 
/ 
3/2 °
(Ь Т тойкр.пр) ° 
28 ° Но
В процессе исследований водослива с учетом бокового сжатия будем
(3)
использовать для сравнения эксперименты А. Р. Березинского [1, 17, 18] и
Д. И. Кумина [2] (для водосливов с прямоугольным поперечным сечением).
Рассмотрим расчет пропускной способности водослива для трапеце-
идального сечения [19—221.
Профиль 1 (рисунок 1а): В, = (13,7 — 10,5) х 12,0 = 38,4 м.
Профиль 2 (рисунок 15): В, = (13,7 — 10,5) * 17,0 = 54,4 м.
Профиль 3 (рисунок 1с): В, = (13,7 — 10,5) х 12,0 = 38,4 м.
Здесь В, В,, В, вычисляются по формулам, приведенным в работах
А. Р. Березинского, Д. И. Кумина [1, 21.
Определим коэффициент расхода водослива трапецеидального сече-
ния по формуле А. Р. Березинского [1, 14]:
800
т 
—
®° 
93,07../2-9,81-3,20°?
Рассчитаем критическую глубину на пороге водослива с прямо-
= 0,339.
угольным сечением (Лт):
о.О? 
11 
О° 
. 
800?
]‚‚КП — 3 
резів=3і;&в=3щ=11‚7зм.
Р 
е° 
е° 
9,81. 6,67
Тогда для профиля 1 получим значения коэффициента расхода ( т,,)
(по формуле (3)), близкие к результатам расчета по формуле Д. И. Куми-
на (1) [2]:
О 
= 
500 
= 0,324.
т 
—
тр 
(Ь+т0]’!кр_пр). /23.]_[3/2 
97,44. 
2'9‚81—3‚23/2
Максимальное значение коэффициента расхода через водослив тра-
пецеидального сечения с широким порогом получено равным т = 0,407,