У - на оси сооружения. Границы 7 сетки совмещены с боковыми стенками
канала. Оценка влияния дискретизации по У выполнена расчетом расхода при л,1
-10. Величина дискретизации по 7 
п;=15 принята из условия необходимости
контроля динамики изменения скоростной структуры потока вдоль сооружения.
Для оценки влияния величины дискретизации 
л; 
проведен расчет при л,—=50,
пу-1, 
п;-40. Во всех случаях использовалось разработанное входное граничное
условие профиль относительных скоростей- парабола (1/7), на выходе- свободное
истечение. Погрешность расчета расхода в прямоугольном лотке изменялась в
пределах 2 -- 4%. Анализ результатов расчетов показал, что систематический тренд
в 
зависимостях 
погрешности 
определения 
расхода 
от 
величины — шага
дискретизации 
и 
прямая 
зависимость 
точности 
определения 
расхода 
от
дискретизации области моделирования в расчетах на регулярной сетке д0О=/(п,),
дО=-/(пу) и дО=/(п;) отсутствует.
С учетом полученных данных был сделан вывод о необходимости разработки
способа расчета на трехмерной сетке, согласованной с геометрией сооружения и
обеспечивающей заданную точность расчета площади живых сечений. В качестве
основных приняты следующие требования к алгоритму расчета:
- минимальное время гидравлического расчета поля скоростей, откуда следует
требование минимального числа ячеек дискретизации расчетной области;
- минимальное число шагов дискретизации по вертикальной (7) оси в
интервале от верхней точки дна до уровня верхнего бьефа. Для обеспечения
анализа динамики трансформации эпюры скоростей не менее 10 —15;
- число шагов дискретизации каждой секции сооружения в продольном
направлении (по Х) должно быть достаточным для обеспечения анализа режима
течения в сооружении (докритический, сверхкритический или переходный) по
зависимости Ет= Кх). С учетом предыдущих исследований минимальное число
поперечных сечений каждой секции сооружения 
пх тш=5-10 с максимальным
значением в выходной секции, где в большинстве случаев происходит смена
режима течения;
- дискретизация расчетной области по Х и У должна выполняться с учетом
геометрии сооружения, так чтобы погрешность расчета объема открытых для
потока частей ячеек и площади их граней, нормальных продольной оси Х, 
не
превышала заданной погрешности расчета.
Для 
этого 
в 
рассматриваемом 
методе 
расчета, 
в 
отличие 
от 
ранее
разработанного, расчетная сетка привязана к уровню воды в верхнем бьефе и
стенкам всех секций сооружения. Точки пересечения плоскостей КО7 и ХО
(узлы сетки) совпадают с поверхностью сооружения.
Для реализации указанных требований выполняются следующие операции:
- расчет регулярной Х-сетки с привязкой к границам секций и числом шагов
дискретизации, достаточным для анализа режима течения при постобработке;
- расчет регулярной Х/-сетки с привязкой узлов к входному уровню воды и
максимальному уровню дна (на пороге или на входе расчетной области). Шаг
сетки задается исходя из выше приведенных требований. Сетка дополняется
значениями уровня дна на концах секций сооружения;