в0 , Т __ 
пфос(0)) — 
(6)
х — 2п 
_1 20_х _
4К(шр)(к(шр) 12 Ь(с) 1)
После — преобразований 
и — некоторых — упрощений, — вносящих
незначительную, не превышающую одного процента, погрешность в результат
расчета, получим
= (БодК(чр)17 / @) [2р/Т) (уо’С(ир)/16) (рГ?/ @) + 1] 
(7)
с = 509 К(ор) 5 (2”-"’°С1—(6‘”Р)-”Ь +1) 
(7)
Предложенную формулу можно записать, используя характеризующий
дождевальную машину параметр суточного слоя дождя т
= (БодК(мр) / рт,) [2р/Т) (уо’С(м)/16) (т,) + 1] 
(8)
хс‚ = Ь(0) ° К(оор) —- (2—”‘”—(‘”*)) 
— +1) 
(8)
16 
та
Поскольку в рамках изложенных соображений о монотонном возрастании
интенсивности дождя 
по 
длине 
машины 
сток наступает 
на 
участке, 
где
Хст <х < Г, можно рассчитать относительную площадь поля под дождевальной
машиной, на которой формируется сток, как долю площади соответствующего
кольца в общей площади поля
$ = (рГ? - рха 
/р 
= 1 - (хо/) 
* 
(9)
л12 -пх? 
хс\”
5 = 
еа (Ё) 
©)
Формулы (7) и (8) могут применяться и при немонотонном возрастании
интенсивности дождя по длине машины, в таком случае на разных расстояниях
от центральной опоры может быть несколько точек, в которых время работы на
виртуальной позиции равно времени начала стока. В этом случае необходим
дополнительный анализ всех таких точек и зон, где 1(х) > (1(х).
В качестве примера рассмотрим возможность образования стока при
поливе дождеванием с 
применением вышеописанной ДМКД КешКе, для
которой ширина полосы захвата дождем по всей длине машины составляет
5,0...5,4 м, наибольшая интенсивность дождя на конце последнего пролета
157