д9 _ 4 
Х 
15
_4 
= ® ста =-+С, 
Х = 0;4 = 4) 
(15)
ах 
м, “А 
” 
4 — %
Тогда
Х 
х+ АГ
—1п$=—,с1Х = 4е ^* ‚д,‚ ® 0.3684, 
(16)
% 
АГ
Определим ширину зоны разгрузки, считая от уреза. При х = 2АГ, д;= 0,05д0, ТО есть
на этом расстоянии от уреза поток грунтовых вод разгрузится только на 95%. При
меньшей ширине реки, «проскок» потока грунтовых вод под рекой будет больше, поэтому
это необходимо учитывать при размещении головных дрен. Аналогичные оценки
выполним на основе решения (3) для систематического дренажа. В этом случае, в дрену
поступит половина единичного притока:
и =а=_ ЗАН _ ЭТ 
(17)
!(1 + 23”“‘ ) 1+ 23”“‘
глее: Т = & (т, + 0,5АН), { -уклон потока грунтовых вод.
Если дрена является совершенной, то (т, и /„ —> 0), формула (17) обращается в
аналог формулы Кене:
;=ШЁ 
(18)
При расчете междренных расстояний в анизотропных средах необходимо определять
мощность «активной зоны», в которой проходит основной фильтрационный поток под
дреной.
При т 2 2,55 имеем [1]:
т, =ат, = — аЕ, 
1 
1 =21. 
(19)
Г+21, 
а = —
па 
1 + бпа_
/
Прямое определение Н, по формуле (19) весьма затруднительно, так как искомая
функция содержится в аргументах. Расчет можно упростить, если подбором найти
редукционные коэффициенты (0 ‚ о) <1, используя тождества:
Для однородной среды
2т 
Ё
4, = ( 1)?(1 - 0.75а1) 18° (ас) ;с=_]с" : 
(20)
1 - а, 
ла
д = Ф9ЗЗАН(1-+-0, 
5АН /т, ), ,
! 
от
Н,, = о/(т, +0,5АН) ,
2
для ДВухслойной 
4, =| 
-— 
| (1-0,75е,) › 
(20а)
° 
\1-а, 
ВН
д — ООЗЗАНТЛ, 
1 
‚ Н„ = оот,, Т, = К,Н ›
т,окК, 
› 8ти 
|К
1 
Ц. 
|--
8 ( — 
/‹:)
АН' = ЛН _со(т„,+АН1)_
1 
]‹2
Для нестационарного потока в пространстве между дренами существенную роль при
аналогичных оценках играет фактор времени. Кроме того, надо корректировать величину
инфильтрационного питания, если норма осушения меныше «критической» глубины
испарения грунтовых вод [5].