Научный журнал Российского НИИ проблем мелиорации, No 1(17), 2015 г., [88—96]
зависимости (2). Предположительно, несогласованность фактических по-
терь напора с теоретическими данными вызвана неполным соответствием
выбранной модели движения жидкости вдоль сетчатого полотна: при ско-
рости потока в водоисточнике И, > 0,3 м/с в районе верхового устоя водо-
заборного сооружения образуется зона интенсивного вихреобразования
(область возмущения) (рисунок 1), в которой профиль распределения и
векторы скорости вдоль сетки не соответствуют предложенной модели.
Как видно из рисунка 2, отдельные экспериментальные величины не со-
гласуются с экспериментальным рядом, что, наиболее вероятно, вызвано
несвоевременной очисткой сетчатого полотна от поверхностных загрязне-
ний при проведении замеров.
Предлагаемую зависимость (2) можно применять для расчета потерь
напора в плоских сетчатых фильтрах при косом подходе потока при усло-
вии введения дополнительного эмпирического коэффициента К,. Этот
коэффициент учитывает влияние конструктивных элементов на «затене-
ние» водоприемных отверстий водозаборного сооружения: интенсивности
и величины зоны искажения потока, подходящего от водоисточника. Ко-
эффициент зависит от конфигурации местного сопротивления и нескольких
безразмерных величин. В связи с малым значением числа Рейнольдса его
в коэффициенте можно не учитывать. К 
_ определяется по формуле:
б„ .Н а(/(/,‚и 
))
К — 
ПООЕЕЕо ‚
Э°ЛЬ 
180°
Ы
где Ь 
— ширина водоприемного отверстия ВОДОЗ&бО ного сооружения, м;
ВС
6. 
— ширина канала (водоисточника) в районе водозаборного сооруже-
К
Ния, м;
Н — глубина воды перед водозаборным сооружением, м;
\у — коэффициент смягчения, обусловленный конструкцией сооруже-
Нния, влияет на плавности изменения вектора скорости на входе в него.