_485(Нус — ИИ/П)
р= —У 
—Я ‚ 
(9)
ВВС 9УС
где
Н, - напор насосной установки, м;
@ 
3
О - подача насосной установки, м’/с;
йп - потери напора в устройстве для закручивания потока и перепускном трубопрово-
де, м.
С учетом
лп
Л о = —
30
получим
1202 $ (Нус 
- Йуп 
)
пвь])( — 
УС 
ИЛ 
‚ 
(10)
я Рвсдс
где
пвыч - частота вращения цилиндра, мин`'.
Таким образом, замерив перепад давления в соплах устройства для закручивания потока,
по формуле (10) можно вычислить частоту вращения лвыч ЦИЛИНДра.
Частота вращения реального потока жидкости измерялась косвенным способом при по-
мощи гидродинамического флюгера [2] и рассчитывалась по формуле
60 (О,с + о, 
)
йизм = 
ра 
В 
(11)
я Р)с
где
О, - перепускаемый расход жидкости, м /с;
а - угол между направлением скорости закрученного потока и осью всасывающего тру-
бопровода.
Измерив фактическую частоту вращения реального потока ЖИДКОСТИ Лизи И сравнив ее с
вычисленной лвыч‚ ПОЛучим коэффициент преобразования энергии перепускаемой жидкости во
вращательное движение потока, подходящего к рабочему колесу, своего рода “КПД” рассмат-
риваемого способа регулирования.
На рис. 2 представлена зависимость частоты вращения от отношения величин количества
движения взаимодействующих потоков, вычисленная по формуле (10), с нанесенными экспери-
ментальными значениями.
Экспериментальные исследования были проведены на насосе ОГ 8-25 при частоте вра-
щения рабочего колеса л = 980 и 1450 мин`'. Исследовалось устройство регулирования подачи с
диаметром перепускного трубопровода 140 мм. Исследования проводились по методике, изло-
женной в [2].