При симметричном движении потока (до==— 
()
// в 
(-В 1/ _
АЬ_‘/ в сіЬ(2 1/]гтт1). 
(1, З7а)
Однако для крупных рек 
влияние соотношения до/д обычно
невелико. Так, при а2>3 можно считать во всех случаях
А. = 1/ Атит,_ 
(, 376)
Ё
Нередко встречаются также условия, когда проводимость пла=
ста под водоемом 
оказывается меныше, 
чем в остальной части
водоносного пласта. В этом случае (рис. 4,6) при одностороннем
движении потока
_ 
®
М = т )/ аа 
сій( 1/ г‹„т„ті)’ 
(, 38)
при симметричном двухстороннем движении
АГ = вт ]/ —А -сей (__В_ ]/ __31———) 
(1, З8а)
1г1ёото 
2 
Вото,
а для больших водоемов (а:>3)
Аг = ігт‘/ 
(1, 386)
отоЁ1
Для схемы, изображенной на рис. 4,в (эта схема имеет место,
например, в том случае, когда на затопляемой пойме имеется по-
кровный слой, а в пределах русла его нет, и река прорезает основ-
ной водоносный пласт),
АГ = ‘/ 
в ( ) 
(1, 38в)
тт1
В заключение еще раз отметим, что сложность строения ложа
рек (водоемов) 
и 
недостаточность данных гидрогеологических
изысканий далеко не всегда позволяют четко установить фильтра-
ционную схему ложа реки и -определить величину АГ теоретиче-
ским путем. В связи с этим наиболее надежным следует признать
способ непосредственного определения 
величины АГ по данным
режимных наблюдений (этот вопрос рассмотрен в гл. 11|).
$ 5. О МОДЕЛИРОВАНИИ ПЛАНОВОЙ НЕУСТАНОВИВШЕЙСЯ
ФИЛЬТРАЦИИ
Для моделирования плановой 
неустановившейся фильтрации
обычно используется гидравлический интегратор В. С. Лукьянова
[14, 35]; в последнее время 
все 
болышее 
применение находят
электроинтеграторы с сетками В и — С [16, 24, 38, 68].
21