— 28а
налора пересекает нисходящую ветвь вышерасположенного Д-образ-
ного изгиба. Пря этом высота изгиба должна быть больше п'р‘оп—
веденая уклона трубопровода на расстояние мехду изгибемя
( 
#, >@ — ). Пр этом режиме, в начале подаются зарядочные
расходн воды (соответотвенно принятому дламетру трубопровода).
После пропуска зарядочного расхода, когда удален воздух, пода-
етоя расчетный рабочий расход, определяемый по Формуле
‹ 
0 .* Яе
“ 
@ 3600
‚ 
476 
(4.6)
где 
& 
- длина поливного трубопровода, м;
# - расстояние мехду капельницами, м;
` 
4" — расход калельницы, л/ч.
Расчетный расход воды, определенный по формуле (4.6) дол-
жен быть не больпе допустимого максимального из условяя — ;
равномерности расхода калельниц по длино поливного трубо--
провода,
Значения 
Л‚„ ‚ в зависимости от диеметра отверстая ка- 
3
пельницы й внутренних диамотров трубопровода, приведены 
в 
8
табл.4,8. 
;
‘Таблица 4,8
Пропускная способность полиотиленовых 
оК
разкых „диаметров в Зависимость 0% гаа 
НОво-
оа вергикального ИзРиба (данные 
Сайфуллае-
ТХТ Икромова
—Н
утрен-| — Угол поворота вертикального изгиба, « 
'Вертикаль-
3 
Т9 Т в0 
] 100° 
[ 120° 
[ 
140° 
С
дивметр ; 
609 
! 
80° 
} 
100° 
| 
120 
140° | © полуойо
тр-дв, 
т 
: 
- 
В да 180°
ма 
! 
расход 
, 
л/с 
!
16 
0,03 
0,04 
0,05 
0,08 
с,08. 
0,154
20 
0,05 
0,06 
0,085 
0,135 — 0,135 
0,316
28 
0,1о 
о,110 
0,155 
0,240 — 0,240 
0,480.