подача дренажных труб в рассматриваемом 
случае воз-
можна лишь при 
условии, если сопротивяение передви-
жению труб на вертикальной части лотка значительно
меныше силы тяжести пакета труб, паходящихся на кри-
волинейной его части. В противном случае непрерыв-
ность подачи труб в траншею нарушается, что приво-
дит к образованию недопустимых зазоров между ними.
Наиболее 
трудноустранимым — дефектом — серийных
экскаваторов-дрепоукладчиков — являстся — расстыковка
труб. К другим 
недостаткам 
дреноукладчиков такого
типа © подвесными бункерами можно отнести частичное
искажение 
заданного 
продольного 
уклона 
оспования
трашшеи вследствие частичного защемления стенок бун-
кера в траншее, отрываемой 
в неустойчивых 
груптах.
Жесткая подвеска пруткового спускиого лотка к стен-
кам бункера приводит к отрыву копцевой части лотка
от ложа_ оспования и сбою керамических труб в точке
схо. 
Кроме 
того, 
в 
трубоукладчике — отсутствует
устройство 
для 
механизированной 
пепрерывной — при-
сыпки дренажных трубопроводов. Эта важная техноло-
гическая операция выполняется вручную. Таким обра-
зом, работу дреноукладчиков с подобной конструкцией
трубоукладочного устройства нельзя считать удовлетво-
рительной, 
и необходимо создание более совершенной
конструкции, в полпой мере отвечающей условиям про-
изводства дренажных работ в неустойчивых груптах.
Качество укладки труб и цельность дренажной 
ли-
иии определяются плотиостью стыковки, т. © силой тор-
цевого сжатия труб в процессе их спуска по лотку. Оп-
ределение усплий в стыках труб по ‘изпестным в лите-
ратурс аналитическим зависимостям 
не представляется
возможным, поскольку 
в 
них 
не учитывается 
форма
лотка, - многогранность — керамических 
труб 
(ГОСТ
8111—-74), вводится приближенное значение приведен-
ного коэффиниента трения и т. д.
Провсдениая авторами производственная 
проверка
разработанных 
ими 
вариантов 
поперечных — сечений
спускных лотков с прутковыми и цельпомсталлическими
направляющими при углах раскрытия 90, 102 и 120° и
радиусом кривизны лотка от 70 до 120 см показала, что
по усилиям 
стыковки 
более 
рациональным - является
цельнометаллический М-образный поперечный 
профнль
(рис. 23). 
При раднусе кривизны 100 см усилия в СтЫ-
ках составляют порядка 65 Н, тогда как в других ва-
11