Ае
возффициент влагообеспеченности В = кер дд› "РМ. иепользо-
вании расчетной схемы метода теплового баланса.
Максимальная трансформированная относительная погрешность
ля единичного 
измерения 
может быть 
вычислена по формулс,
ченной на основе (111.16)
® (4Ё) 
% (& — В) 
.
АН 
),
1Е 
К- В 
+-0,64
Этот же параметр для коэффициента влагообсспеченности вы-
числястся по формуле
л.
ол
7` (Ае) + Ае% (3Т)
— (& + 05447
. 
(Ш.19)
47% (Ае) + Аей (А)
7 ® (No-Р0,А7) 
—›
— 0,64 
(1.20)
В этих выражениях & — максимальная абсолютная погрешность
определения параметра.
На оспове тех же исходных расчетных формул могут 
быть полу-
чены и соотноения 
для 
определения 
средней 
квадратичной по-
грешности единичного измерения для испарения ох и коэффициента
влагообеспеченности ор:
вТ [Е в) 
в 
МА 
» () 
_
= 
т 
|во| 
+ 
о[ 
аг(е овн
1 [. 0,69 (А7)_|2 
‚
+ ‹Т[ 3 + 06а | › 
(Ш.21)
* 
я
8 
1 
0,64 
2 [37 5 (Ае) 2 
(А7)|? 
я
— (ъееовог) 
НЕВ. 
(.29)
Здесь приближенно принято соотношение между средней квад-
ратичной и максимальной 
погрешностями 
единичного 
измерения
бонАу-7о^ 
и т. д., справедливое при равномерном распределении
6
ощибок.
Апалогичные по структуре формулы могут быть получены для
погрешности определения турбулентного потока тепла, потока уг-
лекислого газа в приземном слос атмосферы, коэффициента турбу-
лентного обмена, 
рассчитываемым 
по 
схеме 
метода 
теплового
баланса.
При анпализе возможных погрешностей для реализации метода
теплового 
баланса 
аппаратуру 
измерсния 
входных — элементов
удобно разделить на три группы по 
точности измерений. Далее
будут рассматриваться существующие 
приборы для таких изме-
рений.
Первая группа приборов по точности ориентировочно соответ-
ствует наиболсе распространенной стандартной аппаратуре, прен-
148