стенки, при которой струя вытекаст из отверстия нормально к оси
трубы 
независимо от скорости движения транзитного потока; по
данным А. И. Егорова, 1 =1,36.
е=1,5(В-+1); 
(204)
п=0,37 ехр [2,1 (В+1) 
— 1,45 (В+1)?]. 
(205)
По формулам (202)...(205) нами дана оценка влия-
ния вихревых сопротивлений на потери напора в пласт-
массовых дренажных трубах. При этом расходы и ско-
рости воды в трубах вычислялись по формулам (213) и
(214), а скорость струй по формуле
ос 
= 10%49/ ЕГ, 
(206)
где 4 — модуль дренажного стока, 
л/с-га; 
В — площадь 
перфо-
рационных отверстий на единицу длины дрены, см?; / — длина дре-
нажных линий на 
1 
га осушаемой площади, м.
Расчеты показали (Мурашко, 1969), что в обычных
условиях работы дренажа в гумидной зоне потери напо-
ра на вихревые сопротивления не превышают 2% общих
потерь по длине. Исследования, выполненные И. Вессе-
лингом и Ф. Гомма (1967) в близких к натурным усло-
виям, показали, что приток воды к дренам практически
не влияет на гидравлические сопротивления труб. Все
это дает основание не учитывать вихревые сопротивле-
ния и проводить гидравлические исследования дренаж-
ных труб без внешнего притока.
Гидравлические — сопротивления 
в 
— гладкостенных
пластмассовых трубопроводах.
Напорные трубы из полиэтилена. Исследованы гид-
равлические сопротивления в трубах внутренним диамет-
ром 37,4; 45; 72,4 и 97 мм, выпускаемых Борисовским,
Вильнюсским и Рижским заводами пластмассовых изде-
лий. 
Графические 
анаморфозы 
1е (100%) =/(1в Ке) 
в
исследованных пределах скоростей движения жидкости
о и чисел Рейнольдса Ке представляют собой прямые
параллельные липии (рис. 34), которые в общем виде
аппроксимируются уравнением
1е (100%) 
= 1е а--а 1е Ке.
Из графиков видно, что коэффициент сопротивления
трения при одних и тех же значениях критерия движе-
ния жидкости тем меньше, чем больше диаметр труб.
112