При дальнейшем формировании призмы наносов во второй стадии стабилизации был отмечен вертикальный рост призмы наносов до относительных величин И;С_'О”О” > 0,87Н,. Приведенные значения высоты формирующейся призмы наносов в верхнем бьефе ВСДГ-2 и параметры четырехсекционного ломаного в плане наносозащитного порога опре- делили максимальное значение допустимой глубины водного потока для проведения ча- стичной промывки Н = Р — 0‚75Нр. Направленная промывка проводилась при открытии затвора промывного тракта 7, обо- рудованного донной вставкой и сдвоенного затвора & дополнительного промывного тракта сооружения (см. рисунок 4.24). При этом по подводящему руслу модели подавался средний многолетний зимний расход воды для реки Кугарт О = 1,82 л/с, что для натурных усло- вий равно О ммт — 22 МУ/С. Процесс промывки производился до появления в зоне создания направленного вто- ричного русла средних скоростей воды, равных скорости на бытовом участке русла р. Ку- гарт при уклонах дна ір = 0,012, У, = 1,42 м/с, что для модели составляет У, = 0,317 м/с. Моделирование проводилось до полной остановки частиц наносов в зоне частичной промывки верхнего бьефа и подводящего русла модели. В ходе исследований было определено рациональное перераспределение расходов воды между промывными трактами сооружения. Результаты эксперимента показали, что минимальная продолжительность фрагментарной промывки верхнего бьефа водозаборного сооружения продолжительностью на модели 45 минут (для натурных условий 3 часа 20 минут) наблюдалась при организации сброса через промывные тракты сооружения следую- щих относительных расходов воды: » через основной промывной тракт @осн_тр = 0,225 @Ср_зим; » через дополнительный промывной тракт @доп_тр = 0,775 @ср_зим. В ходе частичной промывки верхнего бьефа при указанном перераспределении сбра- сываемых расходов было сформировано вторичное криволинейное русло, повторяющее контур четырехсекционного ломаного в плане наносозащитного порога. Геометрические размеры и гидравлические параметры зоны частичной промывки составили: ширина на модели 13,5 см (для натуры 2,7 м); глубина в начальном створе 4,6 см (для натуры 0,92 м); глубина перед подпорным створом 5,1 см (для натуры 1,02 м); уклон дна 0,009. Затем были проведены исследования по определению транспортирующей способно- сти двухфазного потока (вода — шуга), движущегося по вторичному руслу. Было установле- но, что при проведении водозабора с коэффициентом а, = 0,8 через два отверстия зимнего водозабора происходит сброс шуги через поверхность донной вставки основного промыв- ного тракта без образования зажора, при предельном коэффициенте содержания шуги в по- токе, равном т = 0,17. При этом было установлено рациональное распределение забира- емых расходов воды через водоприемники сооружения. Относительная величина расхода, поступавшего в водоприемную камеру через отверстие зимнего водозабора, была равна 0,750 аз Поскольку было установлено, что значение максимального коэффициента содержания шуги на горно-предгорных участках некоторых рек Кыргызстана равно та 0,25 [97], были проведены исследования по определению предельной величины коэффициента водо- забора при условии транспорта максимальных объемов шуги через створ сооружения. Исследования проводились в условиях сформированного русла и проведении зимнего водозабора через отверстие зимнего водозабора, размещенного в промывном тракте. Было установлено, что допустимый транспорт шуги в верхнем бьефе сооружения наблюдается ср.зим у ууу 159