где Р„ — высота наносозащитного порога в средней части его длины, определяется с учетом
зависимостей (4.1), (4.2) и (4,8); Н„ — напор над средним сечением ломаного в плане нано-
созащитного порога.
В ходе исследований минимальное значение напора над гребнем трехсекционного ло-
маного в плане порога Н, ‚ определялось по формуле:
92
— 
75% па 
( 41 0)
Нн.п 
3 
) 
) 
2
ту‚ оыа( /28)
где О.а — минимальная величина расхода расчетной 75 % обеспеченности, характерная
для репрезентативных рек Кыргызстана. Определялась по таблице 3.3; т 
‚ — коэффициент
расхода ломаного в плане порога предварительно определялся по рекомендациям [22], сде-
ланным относительно полигональных водосливов в зависимости от величины отношения
ширины гребня порога С. к напору над гребнем порога Н, ; С, — поправочный коэффици-
ент на косое размещение водослива определялся по рекомендациям В.С. Истоминой [22]
в зависимости от угла размещения секций порога относительно динамической оси протока
в подводящем русле 0.
Моделирование проводилось при следующих соотношениях основных геометриче-
ских размеров ломаных в плане порогов [97]:
_ Н, _ а* 
(4.11)
я 
775 
2 
°
где Н, — напор водного потока в конце порога с уклонным гребнем; / , — длина наносоза-
щитного порога; г, — уклон гребня порога.
Обоснование значения максимальной глубины в верхнем бьефе сооружения Н» СО-
гласно известным рекомендациям по проектированию водозаборных сооружений на горных
реках, зависит от расходов минимальной расчетной обеспеченности О„ [162, 172] и, как
следствие, от габаритов водосбросных устройств.
Результаты анализа влияния скоростей воды на водосбросных и водоприемных эле-
ментах на направленность донных и поверхностных струй водного потока при боковом
водоотборе из речного русла [43], позволили сделать вывод, что величина расходов воды,
проходящих через речной пролет и промывной тракт сооружения, должна превышать 50 %
от величины паводковых расходов. Это заведомо обеспечит, при прохождении паводковых
расходов, транспорт влекомых наносов из верхнего бьефа в нижний, через элементы под-
порного створа.
Максимальное значение глубина воды в верхнем бьефе модели сооружения было
определено по преобразованной формуле водослива с широким порогом:
2
Н отах = % #1‹2 ‚ 
(4.12)
тэ.п.стЕВэ.п.ст 2%
где & — коэффициент, определяющий долю расходов, сбрасываемых через речной пролет
и промывной тракт сооружения от величины паводковых расходов. При определении пара-
метров модели водозаборного сооружения коэффициент А принимался равным 0,55; & — ко-
эффициент бокового сжатия определяется по формуле [163]:
Н
821_,‚ 
Р.тах 
‚ 
(413)
Вэ.п.ст + НР.шах
(значение коэффициента сжатия зависит от искомой величины Н,„ его значение принима-
лось равным наименьшему значению при криволинейно заостренных разделительных бы-
ках & = 0,94); О „„— руслоформирующий расход водного потока в подводящем русле; ;,
Э.п.ст
131